Цсп 12 мм цена за м2: ЦСП 12 мм, цена за лист, размеры

Содержание

ЦСП 3200x1250x12 мм МТИ Кострома в ТД АлекcСтрой

ЦСП 3200x1250x12 мм Кострома выпускается по ГОСТу 26816-2016. В наличии на нашем складе. Осуществляем распил/раскрой плит ЦСП в размер заказчика.

Плиты ЦСП толщиной 8-24 мм широко используются в современном строительстве. Он изготовляется из древесной рубленой стружки, портландцемента и добавок.

Для смешивания всех компонентов используется специальное оборудование (смеситель). Полученный раствор используется для формирования плиты, состоящей из трех слоев. Чтобы достичь плотной структуры и идеальной гладкости плиты, используется гидравлический пресс, работающий под высоким давлением.

Плиты ЦСП не теряют своей популярности, так как обладают отличными техническими и эксплуатационными характеристиками. Цементно-стружечные плиты – это строительный материал, который часто используется для обшивки стен помещений, стяжки полов и кровель. Кроме того, с их помощью осуществляется утепление зданий.

Цементно-стружечные плиты давно составляют конкуренцию древесноволокнистой плите, фанере и гипсокартону. Какими преимуществами и особенностями обладают цементно-стружечные плиты?

Плиты ЦСП не содержат ядовитых веществ, которые могут быть опасными для здоровья.

Морозостойкость, огнестойкость и влагостойкость – отличительные особенности плит ЦСП. Отличная звукоизоляция – еще одно преимущество плит ЦСП.

Конструкции из этого материала могут использоваться в любых условиях, так как они не гниют и не деформируются.

Важным преимуществом цементно-стружечных плит является их сочетание с другими материалами, такими как древесина, металл или полимер.

ЦСП плиты легкие в обработке. ЦСП плиты простые в монтаже. Торговый Дом «АлексСтрой» предлагает плиты ЦСП, производство которых проводится согласно с ГОСТом 26816.

ЦСП плиты могут иметь разные размеры, которые выбираются в зависимости от цели использования. При покупке ЦСП следует учитывать их большой вес.

ЦСП – это хрупкий материал, требующий аккуратного монтажа. Для крепления ЦСП плит используются саморезы.

Торговый Дом «АлексСтрой» в своем интернет-магазине предлагает большой выбор плит ЦСП по доступной цене.

Все плиты ЦСП толщиной 12 мм можно посмотреть в нашем каталоге.

Цементно-стружечные плиты (ЦСП) от производителя АО “ТАМАК”

Наименование показателя,
ед. измерения
Величина показателя
1. Плотность, кг/м3 1100 – 1400
2. Влажность, % 9 ± 3
3. Разбухание по толщине за 24 ч, %, не более 1,5
4. Водопоглощение за 24 ч, %, не более 16
5. Прочность при изгибе, МПа, не менее
для толщины до 12 мм
для толщины от 12 до 19 мм
для толщины более 19 мм
6. Прочность при растяжении (перпендикулярно пласти плиты), МПа, не менее 0,5
7. Модуль упругости при изгибе, МПа, не менее 4500
8. Ударная вязкость, ДЖ/м 1800
9. Группа горючести Г1
10. Морозостойкость (снижение прочности при изгибе после 50 циклов), %, не более 10
11. Шероховатость Rz по ГОСТ 7016-82, мм, не более для плит: 
нешлифованных
шлифованных
12. Предельные отклонения по толщине, мм, не более для плит: 
шлифованных:
нешлифованных толщиной: 10 мм
12 ÷ 16 мм
24 мм
36 мм
± 0,3
± 0,6
± 0,8
± 1,0
± 1,4
13. Предельные отклонения по длине и ширине плит, мм: ± 3
14. Коэффициент теплопроводности, Вт/(м·К): 0,26
15. Коэффициент линейного расширения, мм/(п.м.·°C) или град-1·10-6: 0,0235 или 23,5
16. Коэффициент паропроницаемости, мг/(м·ч·Па): 0,03

Гипсостружечная плита 12 мм — цены 2022

Гипсостружечная плита (ГСП) 12 мм – прочные строительные листы для внутренней облицовки помещений. Произведен материал методом сухой прессовки всего трех компонентов: гипса, древесной стружки воды в соотношении 83:15:2 % соответственно. За счет особой сушки при изготовлении листов, ГСП получается прочным, гладким, ровным, не подверженным механическим нагрузкам и деформации.

Отсутствие в составе вредных для здоровья и окружающей среды клеев, смол и прочих примесей делают гипосотружечные плиты экологически чистым материалом, разрешенным к применению в различных учреждениях. ГСП не имеет запаха, не пылит, не вызывает аллергии, рекомендован в организациях с повышенными санитарными нормами.

Листы огнеустойчивы (Г1) они не поддерживают горение, не распространяют огонь и не дымят (Д1).

Входящая в состав древесина повышает теплоизоляционные свойства стройматериала. Его теплопроводность – 0,3 Вт/м2 °С.

ГСП 12 мм надежно защищает внутреннее пространство помещения от шумовых потоков (шумопоглощение до 35 дБ).

Гадкая поверхность плит позволяет использовать их для обшивки стен. На ГСП легко наносится краска, декоративная штукатурка, акриловая пленка и обои. Плотные листы (плотность 1200 кг/м3) широко применяются для укладки пола, в том числе полов с подогревом. Универсальные плиты подходят для установки подвесных потолков, вентиляционных отсеков, а также межкомнатных перегородок.

По своей прочности и плотности ГСП значительно превосходит ГВЛ, ГКЛ и ОСБ. Способность гипсостружечной плиты сохранять целостность формы и неизменный эстетичный внешний вид даже в условиях повышенной влажности является бесспорным преимуществом материала. Влагоустойчивость делает гипсовые пластины наиболее востребованными при строительстве мансард, обшивке балконов, санузлов, подоконников и откосов.

Резка ГСП 12 мм производится погружной пилой или электролобзиком. Оставшиеся детали можно применить в качестве столешниц, полок, ширм и прочих элементов декора.

Листы износостойкие, линейная прочность и прочность на изгиб 9,5 Мпа и 2,5 Мпа соответственно. Такими плитами можно смело обшивать спортивные залы, школы, детские сады и прочие организации социальной сферы.

Цена на гипосотружечные плиты 12 мм не высока. В нашем интернет-магазине можно купить качественный ГСП по ценам производителя. Заказать товар можно на сайте или по телефону. При необходимости можно оформить доставку по СПб и области.

Компания Acton Precast Concrete Limited

Имя Единица измерения Цена
Водопропускная труба из оцинкованной стали 6 дюймов
за метр – 3 или 6 м длины
$ 55.00 Добавить в цитату
Муфта из оцинкованной стали 6 дюймов каждый $ 28.00 Добавить в цитату
Водопропускная труба из оцинкованной стали 8 дюймов за метр – 3 или 6 м длины $ 73.00 Добавить в цитату
Муфта из оцинкованной стали 8 дюймов каждый $ 35.00 Добавить в цитату
Водопропускная труба из оцинкованной стали 10 дюймов
за метр – 3 или 6 м длины
$ 90.00 Добавить в цитату
10-дюймовая муфта из оцинкованной стали каждый $ 44.00 Добавить в цитату
Водопропускная труба из оцинкованной стали 12 дюймов за метр – 3 или 6 м длины $ 106.00 Добавить в цитату
12-дюймовая муфта из оцинкованной стали шт. $ 65,00 Добавить в цитату
Водопропускная труба из оцинкованной стали 16 дюймов за метр – 3 или 6 м длины $ 145.00 Добавить в цитату
16-дюймовая муфта из оцинкованной стали каждый $ 90.00 Добавить в цитату
Водопропускная труба из оцинкованной стали 18 дюймов за метр – 3 или 6 м длины $ 165.00 Добавить в цитату
18-дюймовая муфта из оцинкованной стали каждый $ 100.00 Добавить в цитату
Водопропускная труба из оцинкованной стали 20 дюймов за метр – 3 или 6 м длины $ 180.00 Добавить в цитату
20-дюймовая муфта из оцинкованной стали каждый $ 110.00 Добавить в цитату
24-дюймовая водопропускная труба из оцинкованной стали за метр – 3 или 6 м длины 215 долларов.00 Добавить в цитату
Муфта 24 дюйма из оцинкованной стали каждый $ 128.00 Добавить в цитату
Водопропускная труба из оцинкованной стали 32 дюйма за метр – 3 или 6 м длины $ 280.00 Добавить в цитату
Муфта 32 дюйма из оцинкованной стали каждый $ 168.00 Добавить в цитату
Водопропускная труба из оцинкованной стали 36 дюймов за метр – 3 или 6 м длины $ 320.00 Добавить в цитату
Муфта 36″ из оцинкованной стали каждый 190 долларов.00 Добавить в цитату

%PDF-1.4 % 1 0 объект >поток application/pdfiText 4.2.0 от 1T3XT2018-08-30T15:30:39+02:002022-04-16T14:06:28-07:00PSE AG2022-04-16T14:06:28-07:00uuid:23678e9d-4f1d- 47f7-8867-dd254d3d11b7xmp.did: A8931C45EAD4E811A40FCF76288E629Bxmp.did: A8931C45EAD4E811A40FCF76288E629B

  • savedxmp.iid: A8931C45EAD4E811A40FCF76288E629B2018-10-21T10: 02: 08 + 05: 30Adobe Bridge CS6 (Windows) / метаданных
  • конечный поток эндообъект 2 0 объект > эндообъект 3 0 объект >поток xXK6ϯ#zEqspoke-)EEHK5n$bG#’;G0}~:=ϚT瓁gBd˟_,T.2F~&`Zn#ӠG

    Калькулятор веса стекла | Оптимизация линейной резки материала | Раскрой по длине

    Optimumcut 1D v3 включает в себя всеобъемлющую базу данных листовых материалов, стекла, остекления и панелей. Пользователи могут создавать неограниченное количество различных спецификаций остекления и панелей, от одинарных стекол, двойных стеклопакетов с дистанционными планками с теплыми краями, тройных стеклопакетов и даже архитектурных панелей Look-A-Like Spandrel, список спецификаций остекления бесконечен.

    Optimumcut 1D v3 составляет отчеты и графики для всех стекол и панелей остекления. Спецификации, ширина, высота, вес, стоимость и количество снимаются для всех компонентов, созданных в рамках проекта.

    Чтобы помочь нашим пользователям метрических и британских единиц измерения, пожалуйста, найдите следующие таблицы с данными веса стекла / физических свойств для облегчения точного создания спецификаций стекла, остекления и панелей в Optimumcut-1D v3.

    Технические данные/физические свойства веса стекла – британские единицы измерения

    Толщина стекла
    дюймов (“)
    Толщина стекла
    Десятичные дюймы (“)
    Толщина стекла
    Метрическая система (мм)
    Вес
    фунт/кв. фут
    1/8″ 0.125 дюймов 3,175 мм 1,62 фунта/кв. фут
    5/32 дюйма 0,156 дюйма 3,96 мм 2,02 фунта/кв. фут
    3/16 дюйма 0,1875 дюйма 4,76 мм 2,43 фунта/кв. фут
    1/4 дюйма 0,250 дюйма 6,35 мм 3,24 фунта/кв. фут
    5/16 дюйма 0,3125 дюйма 7,94 мм 4,06 фунта/кв. фут
    3/8″ 0.375 дюймов 9,525 мм 4,87 фунта/кв. фут
    1/2″ 0,5″ 12,7 мм 6,49 фунт/кв. фут
    5/8 дюйма 0,625 дюйма 15,875 мм 8,11 фунт/кв. фут
    3/4 дюйма 0,750 дюйма 19,05 мм 9,73 фунта/кв. фут
    7/8″ 0,875″ 22,225 мм 11,35 фунт/кв. фут
    1,0″ 1.00″ 25,4 мм 12,98 фунт/кв. фут
    Толщина стекла
    дюймов (“)
    Толщина стекла
    Десятичные дюймы (“)
    Толщина стекла
    Метрическая система (мм)
    Вес
    фунтов/кв. Фут

    Имперский вес стекла Технические данные Расчет Примечание:

    Если вы хотите рассчитать толщину стекла в британских единицах, которая не указана в таблице выше, выполните следующие расчеты:

    Толщина стекла Десятичные дюймы (“) умножить на 0.0129765 умножить на 1000 = вес фунт/кв. фут

    Пример: 1,5″ умножить на 0,0129765 умножить на 1000 = 19,46  фунт/кв. фут

     

    Технические данные/физические свойства веса стекла – метрические единицы

    Толщина стекла
    Метрическая система (мм)
    Вес
    кг/м²
    3 мм 7,48 кг/м²
    4 мм 9.97 кг/м²
    5 мм 12,47 кг/м²
    6 мм 14,96 кг/м²
    8 мм 19,95 кг/м²
    10 мм 24,93 кг/м²
    12 мм 29,92 кг/м²
    15 мм 37,40 кг/м²
    19 мм 47,37 кг/м²
    Толщина стекла
    Метрическая система (мм)
    Вес
    кг/м²

    Метрический вес стекла Технические данные Расчет Примечание:

    Если вы хотите рассчитать метрическую толщину стекла, которая не указана в таблице выше, выполните следующие расчеты:

    Толщина стекла Метрическая система (мм) умножить на 2.49375   = Вес  кг/м 2

    Пример: 38 мм умножить на 2,49375 = 94,76 кг/м 2

    Отчет об испытаниях светодиодной фары Blade

    Это светодиодная фара Blade , которая была выпущена в мае 2018 года. Ее двухлучевая светодиодная лампа была разработана с использованием 24 светодиодных чипов SEOUL CSP-Y19 , а однолучевая светодиодная лампа была разработана с 12 шт. SEOUL CSP- СВЕТОДИОДНЫЕ ЧИПЫ Y19.В качестве примера возьмем однолучевую светодиодную лампу h21 , ее длина составляет 87,3 мм, ширина радиатора составляет 32 мм. Длина корпуса лампы составляет 41,9 мм, а ширина — 12 мм.

     

     

    Кроме того, расстояние между противоположными светодиодами составляет 2,54 мм, что почти эквивалентно ширине нити заводской галогенной лампы, которая составляет 2 мм. Как правило, его объем относительно компактен по сравнению с другими безвентиляторными светодиодными фарами.

     

     

    Радиатор светодиодной фары Blade с использованием алюминиевого сплава 6003 , радиатор и корпус лампы объединены в процессе горячего прессования для лучшего отвода тепла, который нельзя разобрать.

     

    Проверка рабочей температуры светодиодной лампы:

     

    Тестирование светодиодной лампы с питанием 13,5 В в течение 30 минут и комнатной температуры около 25 градусов , температура поверхности светодиодной лампы следующая:

     

     

    Температура светодиодной лампы в начале | Температура светодиодной лампы через 30 минут

     

    Температура водителя в начале | Температура водителя через 30 минут

     

    Рабочая температура светодиодных чипов составляет около 110 градусов, температура перехода светодиода SEOUL CSP-Y19 составляет 145 градусов, что не выше температуры перехода светодиодной лампы.

    Официальная спецификация светодиода

    SEOUL CSP-Y19 PDF:

    http://www.seoulsemicon.com/upload2/Specification_Z8Y19_Rev5.2.pdf/

     

    Тестирование выходного потока (люмен):

     

    Необработанные данные о люменах: 4000 люмен. Мы протестировали светодиодную лампу в интегрирующей сфере в течение 30 минут. Статистические данные светового потока следующие:

     

     

    Светодиодная лампа излучает 1778 люменов в начале (около 3556 флюсов для комплекта); и излучает около 1250 флюсов (люмен) за 30 минут (около 2500 флюсов для комплекта).

     

    Тестирование светового луча:

     

    Тестируем в 4 метрах от стены. И сделайте фото зеркальной камерой в настройках ISO: 100, Выдержка: 10, Экспозиция: 10 . Получите график распределения диаграммы направленности, как показано ниже:

     

    Одна светодиодная лампа накаливания Blade измеряется при освещении 1485 люкс внутри корпуса фары. B50L измеряется при освещенности 151 люкс.

    Для любого запроса этих данных, пожалуйста, ознакомьтесь с нашей другой статьей: 4 простых метода выбора лучших светодиодных ламп для фар.

    Теплофизические и принудительные Исследования конвекции в растворителях глубокой эвтектики на основе (глинозем + ментол) для использования в качестве теплоносителя

    ACS Omega. 2018 31 декабря; 3 (12): 18016–18027.

    Факультет химического машиностроения, Индийский технологический институт, Гувахати 781039, Ассам, Индия

    Автор, ответственный за переписку.

    Поступила в редакцию 5 окт. 2018 г.; Принято 10 декабря 2018 г.

    Это статья с открытым доступом, опубликованная в соответствии с лицензией ACS AuthorChoice License, которая разрешает копирование и распространение статьи или любых ее адаптаций в некоммерческих целях.Эта статья была процитирована другими статьями в PMC.

    Abstract

    Текущая работа сообщает о теплофизических и измерения расхода новых термических растворителей на основе глубокой эвтектики. растворители (РЭС) и глубокая эвтектика с дисперсией наночастиц на основе оксида алюминия растворители (NDDES) для его использования в качестве потенциального накопителя солнечной энергии. средний. ДЭС были синтезированы с использованием донора водородной связи (т.е. олеиновая кислота) и акцептор водородной связи (например, dl-ментол) с помощью предсказанного COSMO-SAC эквимолярного соотношения при температуре из 350.15 К. После этого NDDES или наножидкости были сформированы путем диспергирования различные объемные доли (0,001, 0,005, 0,0075 и 0,01) наночастиц Al 2 O 3 в ДЭС. Оптимальный объем доля (0,005) наночастиц Al 2 O 3 составляла подобраны по их теплофизическим свойствам (плотность, вязкость, теплопроводность и удельная теплоемкость) и его агломерация или стабильное поведение. Как и ожидалось, NDDES с объемной долей 0,005 дали более высокое повышение теплопроводности, вязкости, тепла емкость и плотность по сравнению с DES.Для оценки теплопередачи коэффициент, эксперименты с принудительной конвекцией проводились в круговой испытательный участок как для DES, так и для NDDES в ламинарных условиях ( Re = 124, 186 и 250). Усиление местного тепла. Коэффициент передачи оказался выше по сравнению с их теплофизические свойства. Это было связано с миграцией наночастиц. что приводит к неравномерному распределению теплопроводности и поля вязкости, которые, как было установлено, по своей сути снижают тепловые толщина пограничного слоя.На последнем участке теплообмен коэффициент и число Нуссельта также были проверены с помощью COMSOL Мультифизическое моделирование.

    1. Введение

    Концентрация солнечная энергия (CSP) в настоящее время признана ценным источником Возобновляемая энергия. 1 Накопленная тепловая энергия может использоваться в различных термодинамических циклах, таких как цикл Брайтона для выработки мощности турбины от газотурбинных двигателей. Преимущество CSP заключается в том, что энергия, накопленная в дневное время, может быть использована в ночное время. где термальная жидкость потенциально может повторно использовать солнечную энергию. Главный недостаток – повышенная стоимость по сравнению с обычными. источники энергии. По этой причине научное сообщество стремится повысить общую эффективность этих солнечных электростанций. Один из них заключается в повышении эффективности процессов теплообмена, происходящих в этом приложении. Заводы CSP обычно используют технологию, включающую параболические цилиндрические коллекторы, в которых в свою очередь используется теплообмен жидкость для хранения и передачи тепла. Ведение процесса CSP в виду, увеличение эффекта теплопередачи является ключевым результатом обычно получают путем улучшения теплофизических свойств этих жидкости.Таким образом, текущее исследование предназначено для выработки мощности турбины. с использованием накопителя энергии CSP.

    В CSP солнечная энергия обычно концентрируется с помощью зеркал и линз и сохраняется в термальной жидкости. Рабочая жидкость, используемая в установке CSP, играет важную роль в определение общей эффективности системы. Обычный теплоносители обладают термостабильностью от низкой до умеренной и теплоаккумулированием мощности, что приводит к высоким эксплуатационным расходам. 1 Исследователи опробовали ионные жидкости (ИЖ) в качестве одного из альтернативы жидкому теплоносителю для будущих поколений. 2 Однако ИЖ очень вязкие, дорогие и сложно синтезировать. Недавно сообщалось о применении ИЖ в солнечных коллекторах 3,4 . Ву и др. 3 сосредоточили внимание на применимости гексафторфосфата 1-бутил-3-метилимидазолия, 1-октил-3-метилимидазолия гексафторфосфат, 1-бутил-3-метилимидазолий -бис -трифторметансульфонамид, 1-бутил-3-метилимидазолий тетрафторборат, 1-октил-3-метилимидазолия тетрафторборат, и 1-бутил-3-метилимидазолий бис -трифторметан сульфонамид как носитель тепловой энергии для солнечных коллекторов.Плотность хранения гексафторфосфата 1-октил-3-метилимидазолия оказалось равным 378 МДж/м 3 . Moens and Blake 4 выполнили общую оценку IL для его использования. в качестве теплоносителя в системах солнечных параболических желобов.

    Чтобы уменьшить стоимость, связанную с ионными жидкостями, во многих странах перешли к расплавленным солям (KNO 3 , NaNO 2 и NaNO 3 ) в качестве теплоносителя в CSP. Однако это также страдает от проблемы высокой точки замерзания, когда температура падение достигает уровня ниже 473.15 К и, следовательно, имеет проблемы с обслуживанием. 5 Другими проблемами с расплавленными солями являются их низкая значения удельной теплоемкости и их коррозионная природа. В сравнении к другим зеленым растворителям, таким как ИЖ или смеси расплавленных солей, глубоко эвтектические растворители (DES) недороги и в настоящее время заменяют для теплоносителей. Расширенные преимущества использования DES будут превосходить присущие недостатки сопоставимых зеленых растворителей, особенно по плотности и вязкости, 6,7 которые являются существенными параметры теплопередачи.В этом отношении DES имеют несколько превосходных физические и химические свойства, включая высокую термическую стабильность, низкая температура плавления, повышенная воздухо- и влагостойкость, негорючесть, высокая теплоемкость и низкая плотность. 8−11

    DES являются продуктом два или более объектов, в которых доноры водородных связей (HBD) и водород акцепторы связи (HBA) объединяются, образуя жидкости при смешивании с температуры плавления ниже, чем у отдельных компонентов. 12−14 Некоторые исследователи также относят ДЭС к легкоплавким смесям (ЛМС), глубокие эвтектические ионные жидкости (DEIL) или низкая температура перехода смеси (LTTMs). 15 В целом DES имеют низкая летучесть, широкий диапазон жидкостей и совместимость с водой, нетоксичны и биосовместимы, а некоторые из них биоразлагаемы. 16,17 Другими преимуществами ДЭС являются дешевизна составляющих, простота приготовления, регулируемые физико-химические свойства и незначительное давление газа. Некоторые типичные доноры и акцепторы водородных связей:

    Таблица 1

    Типичные соли и доноры водородных связей глубокой эвтектики Растворители

    В дополнение к что за последнее десятилетие наножидкости привлекли внимание улучшение термических свойств базовых жидкостей.Более ранние результаты указал на тот факт, что теплопроводность теплоты на основе ИЖ перенос жидкости увеличивается по мере уменьшения диаметра наночастицы. С другой стороны, основным недостатком наножидкостей является то, что коэффициент трения и падения давления также увеличивается с объемной долей. Таким образом, оптимальный объем или массовая доля наночастиц с основанием жидкость необходимо выбирать на основе как теплофизических свойств, так и режим течения. Кроме того, результаты также предполагают, что наножидкости улучшить конвективный теплообмен, особенно на входе область, край.Основываясь на более ранней работе Li et al., 18 , локальный коэффициент теплопередачи увеличивается на 60% для наножидкость на основе Cu–вода, содержащая 2% наночастиц Cu, объема, а с другой стороны, наножидкости обладают лишь эффективным теплопроводность на 12,5% выше, чем у базовой жидкости. Этот может быть связано с миграцией частиц, которая приводит к неравномерному распределения полей теплопроводности и вязкости, которые в конечном итоге уменьшает толщину теплового пограничного слоя.В целом, результаты наглядно показывают, что использование наножидкостей значительно улучшает конвективный теплообмен, особенно на входе. Однако, увеличение числа Рейнольдса или объемной доли частиц также приводит к увеличению теплопередачи и падению давления. Например, в случае наночастиц вода–TiO 2 тепло скорость переноса наножидкостей с концентрацией 0,002 была выше чем у базовой жидкости, при этом обе они имели одинаковое давление падение низких чисел Рейнольдса.Следовательно, разбавленные наножидкости могут быть рекомендованы и приняты в данной работе с теплообменом на основе DES жидкости при низких числах Рейнольдса. Следовательно, в наших исследованиях диспергированные наночастицы DES (NDDES) были исследованы с использованием сферических наночастиц Al 2 O 3 размером 70 нм. Кроме того, наночастицы имеют доказано, что оказывает незначительное влияние на физические свойства (плотность и вязкость) базовой жидкости, тем самым ограничивая перепад давления а также коэффициент трения.

    Идея DES как базовая жидкость – новая концепция, поскольку DES ведут себя аналогично IL. по физическим и тепловым характеристикам. Идея на основе ментола DES были впервые предложены Florindo et al. 19 Они исследовали dl-ментол с серией HBD. как пировиноградная кислота, уксусная кислота, L-молочная кислота и лауриновая кислота кислота. На аналогичной ноте был взят dl-ментол с олеиновой кислотой. как два компонента DES в этой работе. нанодисперсный Были исследованы DES (NDDES) для увеличения удельной теплоемкости. чистых ДЭС без изменения их термической стабильности.Ан повышенная удельная теплоемкость указывает на эффективную теплопередачу жидкость с точки зрения накопления энергии. Многие исследователи использовали наночастицы Al 2 O 3 в качестве добавки к базовой жидкости, чтобы повысить его теплофизические свойства (теплопроводность и удельную теплоемкость). Также было доказано, что они имеют незначительный эффект. на физические свойства (плотность и вязкость) базовой жидкости. 2 Учитывая эти преимущества, текущий в работе использовались сферические наночастицы Al 2 O 3 для подготовки желаемых NDDES.

    2. Результаты и обсуждение

    2.1. Плотность и вязкость

    Как и ожидалось, плотность обоих Было обнаружено, что DES и NDDES уменьшаются с повышением температуры. (). Это из-за того, что тепловое расширение обычно приводит к снижение плотности при повышении температуры. Измеренные плотности также сравнивались с имеющимися в продаже теплоносителями 20 , а также с IL. 21 Установлено, что экспериментально измеренная плотность ДЭС и NDDES разных объемных долей (0,0001, 0,005, 0,0075 и 0,01) также ниже, чем у воды.

    Изменение плотности DES и NDDES.

    Напряжение сдвига и деформация сдвига как для DES, так и для NDDES, были изображены на рисунках S1–S5 вспомогательной информации, где наблюдалось что жидкость подчинялась ньютоновскому поведению. 22 Кроме того, вязкость DES и NDDES также была измерена как функция скорости сдвига, где вновь подтвердилось ньютоновское поведение 22 (рис. S6–S10).График зависимости вязкости DES и NDDES от температуры в . Снижение вязкость DES составляла около 92% при повышении температуры от от 298,15 до 423,15 К. Вязкость DES оказалась очень близкой к воде при более высокой температуре. Аналогичным образом, снижение вязкость NDDESs составила ∼95%, так как температура увеличилась с 298,15 до 423,15 К. В целом добавление наночастиц оказывает менее выраженный эффект при более высокой температуре, что позволяет их использование при более высокой температуре в КСП.Экспериментально измеренный вязкость также сравнивалась с существующими моделями, которые ранее использовали 23−25 для наножидкостей. Первоначально для расчета вязкости жидкости использовалась модель Эйнштейна 23 . содержащие небольшую объемную долю (<0,002) сферических частиц. Модель приведена ниже:

    1

    Brinkman 24 модифицировала модель жидкости Эйнштейна для концентрированных наночастиц. как

    2

    После этого Бэтчелор 25 модифицировал модель Эйнштейна с учетом броуновского движение частиц.Выражение для модели Бэтчелора:

    3

    , где μ NDDES и μ DES — вязкость NDDES и DES соответственно, а ϕ – объемная доля наночастиц. Рисунок S11 вспомогательной информации показывает, что все модели недооценивают реальных экспериментальных значений на порядок 10%. Это потому что все модели (уравнения 1–3) учитывали объем наночастиц дробная часть. Эти модели, очевидно, не учитывали такие эффекты, как как агломерация наночастиц и наслоение жидкости на наночастицы.

    Вязкость DES и NDDES в зависимости от температуры.

    2.2. Теплопроводность

    Тепловая проводимость всех NDDES по сравнению с соответствующими DES, указывает на увеличение теплопроводности, как показано на рис. Это должно быть записано что при измерении теплопроводности конвекция тока следует избегать, так как термоанализатор учитывает только кондуктивный способ теплопередачи. Это верно, поскольку нагревание образца при более высокой температуре создает естественные конвекционные потоки, создающие перепад плотности в средний.В связи с этим был проведен эксперимент с использованием небольшого трубы такого диаметра, чтобы ток естественной конвекции был сведен к минимуму. Показано, что теплопроводность ДЭС несколько снижается с повышение температуры. По сравнению с ДЭС теплопроводность NDDES дали приблизительное среднее увеличение примерно на 10%. увеличение теплопроводности аналогично наблюдаемому для TiO 2 – вода 26 и Ал 2 О 3 . 27,28

    Изменение температуры теплопроводности ДЭС и НДДЭС.

    Модель Maxwell 29 для сферических при моделировании учитывались наночастицы с гомогенной суспензией значения теплопроводности. Это указано ниже как:

    4

    Улучшение (а именно, Модель Брюггемана 30 ) предсказала более высокое согласие чем модель Максвелла, потому что она рассматривает кластеризацию наночастиц. Модель Брюггемана 30 для расчета теплопроводность NDDES приведена в уравнении 5. Обе модели сравниваются на рисунке S12 вспомогательной информации.

    5

    Установлено, что удельная теплоемкость ДЭС увеличивается с температура (). Установлено, что удельная теплоемкость НДДЭС выше, чем что и DES. По сравнению с базовыми жидкостями (а именно DES) удельная теплоемкость НДДЭС увеличилась на 6%, 15%, 27% и 50% соответственно. до объемных долей наночастиц 0,001, 0,005, 0,0075 и 0,01, соответственно. В целом удельная теплоемкость увеличивается с концентрация наночастиц, как показано на рис. Аналогичные явления наблюдались и при Наночастицы меди. 31 Это можно отнести к формированию внутренней структуры в наножидкостях, генерирующей специфический контакт между ДЭС и наночастицами оксида алюминия. Один из возможных Результатом этого является образование цепочечной наноструктуры, которая похож на инфильтрирующую сеть, наблюдаемую в агрегированных взвесях например, наножидкости. Здесь именно ДЭС инициируют эту наноструктуру 32 на основе π–π-стекинга его ментоловой части. Это образование наноструктуры намного больше чем у обычных наножидкостей без DES.Это наноструктура что в конечном итоге способствует повышению удельной теплоемкости а также объясняет более высокий размер частиц (например, 200 Å), наблюдаемый при динамическом рассеянии света. Это означает, что DES в первую очередь отвечает за повышенную удельную теплоемкость наножидкостей на основе ДЭС. Это взаимодействие или контакт зависит от природы как DES, так и NDDES и заслуживает оценки того же взаимодействия или контакта. с помощью молекулярной динамики.

    Температура изменение удельной теплоемкости ДЭС и НДДЭС.

    С точки зрения тепловых свойств ( и ), указанных выше, NDDES могут быть признаны более эффективными, чем DES. Судя по их физико-химическим свойствам, NDDES в объеме дробь 0,005 были выбраны в качестве оптимального выбора на основе их стабильность (дзета-потенциал, 97,4 мВ), плотность () и вязкость (), теплопроводность () и удельная теплоемкость (). 0,001 объемная доля не выбрана, так как давала удельную теплоемкость и значения теплопроводности, аналогичные NDDES с 0.005 объем дробная часть. Концентрации наночастиц при более высокой объемной доле (>0,005) приводило к практическим трудностям при рассмотрении накачки и агломерационное поведение. Следовательно, это отрицало наш выбор. Это привело нас выбрать 0,005 объемной доли NDDESs как оптимальное значение с по теплофизическим свойствам и стабильности. Кроме того, стабильность поведения наножидкостей была проверена дзета-потенциалом и визуальному наблюдению в стоячих условиях, а также подвергался центробежной силе при различных скоростях в течение 5 мин.Вот и скорости варьировались от 5000 до 15000 об/мин. Наножидкости рассматривались стабилен только тогда, когда никаких частиц или осадков не наблюдалось даже после 10 минут.

    2.3. Исследования принудительной конвекции

    COMSOL моделирование было выполнено в COMSOL Multiphysics (версия 5.2a). Изначально размерность пространства была выбрана как двумерная осесимметричная. А применялись граничные условия прилипания и равномерный тепловой поток. стена. Было проведено исследование, зависящее от времени, чтобы установить устойчивое состояние.Размеры испытательного участка принимались равными прямоугольные (длина 1000 мм; ширина 9 мм). Двумерная трубка геометрия была сгенерирована с помощью встроенного в COMSOL инструмента построения сетки, где всего было создано 228 680 элементов сетки. Экспериментально измерено теплофизические свойства (плотность, вязкость, электропроводность, удельная теплоемкость) как указано в – используются для моделирования. После этого моделирование началось с начального предположения, которое поможет нам в решении профиля скорости и температуры.Униформа К стене приложен тепловой поток 13 312 Вт/м 2 . Этот был тот же флюс, что и в нагревательной ленте. Чтобы решить уравнение энергии, скорость информация необходима. Это получается путем решения непрерывности и уравнение импульса (уравнения 11–14). Здесь проточная муфта был добавлен явным образом в соответствии с разделом Мультифизики в среде COMSOL. Пока – обсудим характеристики теплопередачи DES, — отображают производительность NDDES.

    Температура профиль по тестовому участку для ДЭС.

    Число Нуссельта DES как функция x / D .

    Температурный профиль вдоль тестовый участок для NDDES с объемной долей 0,005.

    Число Нуссельта NDDES (0,005 объемной доли) в виде функция x / D .

    Схема экспериментальной установки с принудительной конвекцией.

    означает температурный профиль ДЭС вдоль осевой расстояние испытательного участка с тремя различными числами Рейнольдса в ламинарном режиме.представляет собой коэффициент теплопередачи ДЭС вдоль осевое расстояние при тепловом потоке 13 312 Вт/м 2 через три различные числа Рейнольдса. Экспериментальный коэффициент теплопередачи сравнивали с численными результатами, где это дало пренебрежимо малую отклонение. ДЭС дали повышенный коэффициент теплопередачи вдоль на всем осевом расстоянии, а коэффициент теплопередачи уменьшается с осевым расстоянием. Как и ожидалось, коэффициент теплопередачи был также было обнаружено, что она увеличивается с увеличением числа Рейнольдса.представляет Нуссельта количество DES по осевому расстоянию при трех различных значениях Рейнольдса чисел, где число Нуссельта увеличивается с увеличением Рейнольдса количество. Al 2 O 3 (сферические) наночастицы с объемная доля 0,005% была выбрана как для эксперимента, так и для моделирование. Аналогичное явление наблюдается для NDDES в отношении к профилю температуры (), коэффициенту теплопередачи () и числу Нуссельта ().

    Коэффициент теплопередачи DES как функция x / D .

    Коэффициент теплопередачи NDDES (0,005 объемной доли) как функция x / D .

    В обоих случаях (DES и NDDES), было установлено, что температура внутренней поверхности трубы тем выше, чем меньше число Рейнольдса. Однако, уменьшение числа Рейнольдса привело к увеличению примерно на 10% температура поверхности, которая проявляется вблизи входной области. Длина гидродинамического входа и длина теплового входа даны на х ч = 0.05 Ред и х t = 0,05 РеПрД , 33−37 соответственно. Следует отметить, что хватило трубы длиной 1 м. течение считать гидродинамически развитым, но то же самое чего нельзя сказать о его тепловом слое. Как в DES, так и в NDDES на вход трубы, коэффициент теплопередачи очень большой из-за чего толщина пограничного слоя очень мала. Нашлось что толщина пограничного слоя начинает увеличиваться при нагревании коэффициент передачи уменьшается по длине трубы.Заметный увеличение коэффициента теплопередачи связано с повышенные теплофизические свойства наножидкостей ДЭС и задержка в развитии пограничного слоя во входных зонах. Этот поведение указывает на то, что могут быть приняты такие меры, как создание «искусственного входные» области вдоль конвейера, чтобы максимизировать производительность этих новых наножидкостей. Течение не имеет термического развития, т.к. значение числа Прандтля велико как для жидкостей DES, так и для жидкостей NDDES.

    В целом длина теплового входа потоков наножидкости более длинная шкала длины по сравнению с потоком только DES.Улучшение Местный коэффициент теплопередачи был выше по величине, когда по сравнению с увеличением эффективной теплопроводности в пределах тестовый раздел. Таким образом, использование наножидкостей NDDES значительно улучшает конвективный теплообмен, особенно на входе область, край. Это может быть связано с миграцией частиц, приводящей к неравномерному распределение как теплопроводности, так и вязкости, что в итоге уменьшает толщину теплового пограничного слоя. Преимущество NDDES в качестве теплоносителя следует определять исходя из соображений между увеличением производительности теплопередачи и увеличением в мощности насоса.Кроме того, стабильность наночастиц является еще одним беспокойство. Их способность к агломерации является критической проблемой, с которой сталкиваются в практическое применение наножидкостей. Это влияет на свойства наножидкостей и влияет на характеристики теплопередачи наножидкостей. Агломераты могут иметь различные размеры и конфигурации в зависимости от в первую очередь по прошедшему времени. Они неизменно могут влиять на тепловую проводимость наножидкостей. Эта агломерация также может быть вызвана приготовление наножидкости и время экспериментального исследования, а также разная продолжительность экспериментального исследования.Однако использование поверхностно-активных веществ может повысить их стабильность. В некоторых из более ранних заявленная работа, 31,32 они могут быть достигнуты при низких Условия pH, что затрудняет использование наножидкостей во многих приложениях. системы.

    3. Выводы

    Нагрев Трансмиссионная жидкость на основе растворителей глубокой эвтектики была синтезирована с использованием донор водородной связи (например, олеиновая кислота) и акцептор водородной связи (т.е. dl-ментол). Эквимолярное соотношение донора водородной связи (HBD) и акцептор водородной связи (HBA) был предсказан COSMO-SAC предсказания, и такое же эквимолярное соотношение использовалось при синтезе ДЭС.После этого были подготовлены NDDES. с четырьмя различными Al 2 O 3 в разных концентрациях (0,001, 0,005, 0,0075 и 0,01 объемных долей) в базовом растворителе ДЭС. Путем измерения их теплофизических свойств, режима течения и агломерации В качестве оптимального поведения были выбраны NDDES с объемной долей 0,005. выбор. Как DES, так и NDDES оказались ньютоновскими в поведение при всех температурах измерения. Предсказание модели для вязкости хорошо согласуется с экспериментальными значениями при малом объеме фракция наночастиц.По сравнению с DES, улучшение вязкость NDDES была на 96% выше при объемной доле 0,005 наночастиц. Повышение теплопроводности и теплоемкости была выше на 24% и 50% соответственно при объемной доле 0,005 наночастицы. После этого были проведены эксперименты с принудительной конвекцией. в ламинарном режиме. Значительное увеличение коэффициента теплоотдачи объясняют повышенными теплофизическими свойствами наножидкостей ДЭС и задержкой развития пограничного слоя во входных зонах.Такое поведение указывает на то, что меры могут например, создание областей «искусственного входа» вдоль трубопровода, чтобы максимизировать производительность этих новых наножидкостей. В предпоследнем разделе также было рассмотрено численное моделирование с помощью COMSOL. проводится для проверки коэффициента теплопередачи и Нуссельта. количество.

    4. Вычислительные детали

    DES синтезируются за счет первичных водородных связей между донором водородной связи (HBD) и акцептор водородной связи (HBA). Это делает новую химическую сущность с температурой плавления ниже, чем у исходных соединений.Это следует также отметить, что не все соотношения HBD и HBA дадут эвтектическая точка или жидкая фаза. Именно эти точки или, другими словами, словами, самая низкая температура, которую необходимо вычислить в таком таким образом, что жидкая фаза DES сосуществует. Это можно инициировать через квантово-химические расчеты, а затем принятие основанного на статистике подход. Следовательно, COSMO-SAC (проводниковая экранирующая модель-сегмент модель коэффициента активности). Подробная методология COSMO и COSMO-SAC уже доступны в нашей предыдущей работе. 38,39 Применение COSMO-SAC хорошо известно и задокументировано в областях таких как дистилляция, экстракция и абсорбция. Как только оптимум отношение известно, тогда мы приступим к синтезу.

    процедура начинается с оптимизации геометрии, за которой следует COSMO-SAC предсказания. Проведена оптимизация геометрии на всех конструкциях с использованием теории функционала плотности (DFT) B3LYP вдоль оптимизированного структура с базовым набором SDD. Файл COSMO был сгенерирован BVP86/TZVP/DFT уровень теории. 38 Гаусс 09 40 использовался для создания описанной выше процедуры. или также называется запуском файла COSMO. Глобальные регулируемые параметры для создания коэффициента активности с помощью статистико-механического каркасом были площадь поверхности сегмента ( a эфф = 6,32 Å 2 ), энергия несоответствия взаимодействия константа [α’ = 8419 ккал Å 4 /(моль e 2 )], пороговое значение взаимодействия водородных связей (σ HB = 0,0084 e/Å 2 ) и водородных связей константа взаимодействия [ c HB = 75,006 ккал Å 4 /(моль е 2 )].После этого мольная доля был предсказан как для HBD, так и для HBA по коэффициенту активности в Либо фаза при разных температурах ( т ) (уравнение 6)

    6

    , где γ раствор , x x , δ h F , и T M коэффициент активности, мольная доля, энтальпия плавления и температура плавления соответственно. Растворенное вещество здесь относится к dl-ментолу (), так как оно имеет более низкую температуру кипения.показывает равновесие твердое тело-жидкость диаграмма для смесей dl-ментола с олеиновой кислотой как функция состава. Установлено, что эвтектическая смесь dl-ментола и олеиновой кислоты образуется при мольном соотношении 0,41:0,59 и температура 270 K. Таким образом, на основании предсказаний COSMO-SAC точка эвтектики, соответствующее молярное соотношение ГБК/ГБД составляет 0,59/0,41. = 1,4. Это соответствует фактическому молярному соотношению dl-ментол/олеиновая кислота. кислоты соответственно. Однако мы приняли 1:1 как уменьшение мольная доля ментола () не изменила жидкую фазу эвтектической смеси.С полученным соотношением (т. е. 1:1) мы теперь обсудим синтез процедуру в следующем разделе.

    Структура олеиновой кислоты и dl-ментола.

    COSMO-SAC-прогноз эвтектическая точка ДЭС.

    5. Материалы и методы

    5.1. Материалы

    dl-Ментол чистотой 95% был приобретен у Sigma-Aldrich. (). Олеик кислота чистотой >90% поставлялась Otto Chemie Pvt. ООО (). Алюминий оксид (Al 2 O 3 ) наночастицы, имеющие частицы размером 50 нм, измеренные с помощью ПЭМ, были куплены у Sigma-Aldrich.ДМСО- d 6 использовали в качестве растворителя ЯМР и поставляет Merck (Германия). Химические вещества использовались без дальнейшего очищение. Плотность химических веществ была измерена Антоном. Плотномер Paar (DMA 4500 M) для сравнения с заводским Технические характеристики. Измеренные плотности были в пределах ±1%. Вязкости также были измерены межфазным реометром Антона Паара (Physica МКР301). Измеренная вязкость составляла ±1% согласно литературным данным. ценности.

    5.2. Детали эксперимента

    5.2.1. Синтез DES и NDDES

    Для синтеза DES используют эквимолярное соотношение dl-ментола в качестве ГБК и олеиновой кислоты в качестве ГБД. Оба ГБД и ГБК добавляли в плоскодонную колбу, снабженную обратный холодильник. Затем его выдерживали 12–24 ч при 343,15 К при непрерывном перемешивании до образования прозрачной гомогенной жидкости. Затем прозрачную жидкость или DES помещали при комнатной температуре. (298,15 К) за ночь. Для подтверждения состава DES регистрировали 1 H ЯМР () и сравнивали с 1 H ЯМР индивидуального чистый компонент.При смешивании двух новых пиков не наблюдалось, что означает что не было никаких реакций между исходными материалами. В дальнейшем, температура плавления синтезированных ДЭС составила 266,15 К. методом дифференциальной сканирующей калориметрии (DSC1, Mettler Toledo, Германия), в то время как индивидуальные температуры плавления dl-ментола и олеиновой кислоты 307,15 и 286,15 К соответственно. Это также хорошо согласуется с температурой плавления, полученной из прогнозов COSMO-SAC (270 K) как указано в .

    1 H ЯМР-анализ чистого dl-ментола, олеиновой кислоты, и ДЭС.

    К синтезированным DES, соответствующий объемная доля наночастиц оксида алюминия (0,001, 0,005, 0,0075 и 0,01 об.%), что дало нам NDDES. Наножидкости, содержащие наночастицы, первоначально смешивались через вихревая смесь (СПИНИКС МС-01, Тарсонс). Одной из основных целей наножидкости Al 2 O 3 является получение гомогенной и однородной суспензии наночастиц. Обычно это происходит за счет минимизации агломерированных наночастиц. Чтобы предотвратить любую возможную агломерацию, ультразвук (GT-1990QTS, ANTECH) наносили на 60 минут для получения однородного распределения наночастицы.Чтобы подтвердить поведение взвеси частиц наножидкости важным параметром считается дзета-потенциал. Агломерация взвешенных частиц в основном происходит за счет более высокая поверхностная энергия, что приводит к осадкам. Это было подтверждено посредством измерения дзета-потенциала наножидкостей с помощью Delsa Nano (Дельса Нано С, БЕКМАН КОУЛТЕР).

    Согласно Вандсбургеру, 41 , когда дзета-потенциал близок к ±30 мВ, ожидается, что наножидкости будут умеренно стабильными.Если дзета-потенциал около ±45 мВ, то стабильность наножидкостей гарантировано. Значение дзета-потенциала выше ±60 мВ иллюстрирует отличная стабильность наножидкостной системы. Зета-потенциал 0,005 об. % Al 2 O 3 наножидкость быть 96,51 мВ, что свидетельствует об отличной стабильности наножидкости и также, вероятно, будет иметь более низкие шансы на урегулирование. это известное тот факт, что суспензия обладает потенциальной электростатической устойчивостью из-за к сильным силам отталкивания внутри заряженных частиц.Этот снижает вероятность коалесценции, что приводит к стабильной суспензии в ДЭС. Стабильность наночастиц также анализировали путем измерения размеры частиц с использованием метода динамического рассеяния света (DLS) (Дельса Нано С, БЕКМАН КОУЛТЕР). Измерения проводились для 1 неделя с шестью измерениями каждый день. Далее каждое измерение также был выполнен в трех экземплярах. Полученные значения (±200 нм) явно превышают номинальные размеры, заявленные производителем. спецификация (т.е., 70 нм). Однако следует отметить, что с метод DLS, полученный размер является гидродинамическим диаметром, которое по своей сути является суммой диаметра частицы и дебаевского длина. Это объясняет больший размер, чем реальный размер частиц. Дебаевская длина является мерой электростатической сетки носителей заряда. эффект в растворе или DES. Его также называют толщиной диффузный слой, который перемещается вместе с наночастицами оксида алюминия внутри эвтектическая смесь ДЭС. Поведение наножидкостей было обнаружено быть похожим, т.е., размер частиц увеличивался в течение нескольких часов после в это время он считался стабильным. мы не наблюдали размеры более ±200 нм. Это говорит о том, что наночастицы оксида алюминия в ДЭС агломерируется за несколько часов и образует комплекс с внутренней структура, в которой она затем остается стабильной.

    5.2.2. Измерение теплофизических свойств

    Для подтверждения термической стабильности, ТГА (TG209 F1, Весы, NETZSCH, Германия) была выполнена для обоих DES. и NDDES в атмосфере азота при скорости нагрева 10 °C в минуту.Из данных ТГА видно, что термическая стабильность как DES, так и NDDES были почти одинаковыми и приближались к 110 ° C. для 10% потери массы (). После этого проводят измерение теплофизических свойств. такие как плотность, вязкость, теплопроводность и удельная теплоемкость мощность 20,21 проведено. В то время как теплоемкость указывает энергоаккумулирующая способность DES и NDDES в системе CSP, вязкость обеспечивает необходимую мощность накачки как для DES, так и для NDDES. По аналогичной аналогии теплопроводность должна указывать тепло свойства проводимости.

    ТГА анализ DES и NDDES.

    Измерены плотности DES и NDDES плотномером Anton Paar (DMA 4500 M) в диапазоне температур 293,15–423,15 К. Принцип, использованный для этого измерения метод осциллирующей U-образной трубки. Образец вводили в U-образная трубка из боросиликатного стекла, которая колеблется по своим характеристикам. частота, которая напрямую связана с плотностью образца. Вязкость DES и NDDES измеряли по интерфейсу Антона Паара. реометра (Physica MCR301) в зависимости от температуры в диапазоне из 298.15–423,15 К.

    Теплопроводность обоих DES и NDDES были измерены с помощью анализатора термических свойств KD2 Pro. (Декагон Девайс, США). Принцип измерения основан на метод горячей проволоки. Устройство имеет зонд под названием «КС-1». имеет размеры 60 мм в длину и 1,3 мм в диаметре, что был вставлен вертикально в испытуемый образец. Для контроля и при проведении измерений зонд подключается к микроконтроллеру. Измеритель калибровали стандартным глицерином.Термальная ванна была используется для поддержания постоянной температуры измеряемого образца. Точность температуры ванны была в пределах ±273,18 К. эксперимент проводили в диапазоне температур 298,15–373,15 K. Теплоемкость как DES, так и NDDES измерялась с помощью дифференциальный сканирующий калориметр (DSC1, Mettler Toledo, Германия). Удельная теплоемкость измерялась от 308,15 до 423,15 К.

    5.2.3. Экспериментальная установка с принудительной конвекцией и данные Обработка

    представляет собой принципиальную схему Установка с принудительной конвекцией, используемая в этом эксперименте.Установка включает испытательная секция, магнитный насос, ротаметр, резервуар для хранения и конденсатор. Испытательная секция оснащена семью термопарами. и два датчика давления. Насос (Taha PMD 15) был подключен к клапану управления потоком, за которым следует ротаметр (Apex 10LPM) для измерения скорость потока. Тестовый участок был обернут гибкой нагревательной лентой. (Оживленный нагрев) для поддержания равномерного теплового потока по всему испытательному участку. Источник питания постоянного тока (GATTS MX1174A) обеспечивал выходную мощность нагревателя.Для снижения тепловых потерь и достижения постоянного теплового потока, изоляция из стекловолокна использовалась для всего испытательного участка. Всего на поверхность испытуемой поверхности помещали пять термопар J-типа. раздел. Еще две термопары J-типа были приварены на входе и выход из испытательной секции для измерения температуры жидкости на входе и выходе. Для измерения перепада давления на испытательном участке используются два преобразователи были подключены на входе и выходе. Материал конструкция испытательного участка представляла собой трубу из нержавеющей стали (SS-316). Внутренний диаметр 9 мм, внешний диаметр 12 мм, диаметр 1000 мм. длина.Все термопары (±2 °C) и датчики давления (±0,2 мВ) были подключены к сбору данных National Instrument (NI) система (cDAQ-9178). Она состояла из температурной карты (а именно NI 9211) и карту давления (NI 9203), которые затем были сопряжены с компьютер. Для обработки данных использовали программу LabVIEW.

    Для лучшего результата эксперимента весь тестовый участок работал на деионизированной воде. После помещения ДЭС в бак, насос был запущен, и желаемый расход поддерживался регулятором клапан и ротаметр.После достижения стационарного состояния температура в обозначенных точках тестового участка фиксировались через Программное обеспечение LabVIEW. После записи данных скорость потока менялась. по восходящей. Это повторялось до тех пор, пока не достигался максимальный поток. скорость насоса была достигнута. После этого исследование принудительной конвекции DES и NDDES с объемной долей 0,005. отображает круговой испытательный участок и контур потока, используемые в характеристиках теплопередачи экспериментов DES и NDDES.Экспериментальная установка состоит из Бак НДДЭС, насос, тестовая секция, теплообменник, термопара, и цифровой манометр. Используемая испытательная секция представляла собой круглую нержавеющую сталь. стальная труба с внутренним диаметром 9 мм, внешним диаметром 12 мм и 1000 мм в длину. Использовалось граничное условие постоянного теплового потока. Тепловой поток ( q ) измерялся от входа в нагреватель мощность ( Q ) и площадь поверхности нагрева ( A ), используя следующее уравнение

    7

    где d 0 – внешний диаметр трубы, а l – длина испытательного участка (нагрева), а В и I входное напряжение и ток, соответственно.Локальный коэффициент теплопередачи вдоль испытательного участка, ч ( x ), был рассчитан с использованием следующего уравнение

    8

    где T w ( x ) и T f x

    ( ) равны локальные температуры внутренней поверхности и объемной жидкости соответственно. Температура внутренней поверхности вычислялась с помощью одномерной стационарное уравнение теплопроводности с постоянным тепловым потоком граничное условие.Температура внутренней поверхности приведена ниже

    9

    , где T W ( x ) — локальная температура внешней поверхности. поверхности, соприкасающиеся с термопарами, r o и r i – внешняя и внутренняя радиус пробирки соответственно и k s – теплопроводность трубы. Подобным образом, объемная средняя температура жидкости может быть вычислена из энергии отношение баланса

    10

    где T f температура жидкости на входе в испытательную секцию, C p — удельная теплоемкость жидкости, а V ′ — объемный расход.Все свойства жидкости были оценены при средней температуре ( T av = ( T in + T out )/2), т. е. температуры жидкости на входе и выходе тестового раздела.

    5.2.4. COMSOL Simulations

    Развитие течения в трубе в ламинарном режиме течения изображен в . Это использовалось для исследований численного моделирования с помощью COMSOL. (версия 5.2а). Для COMSOL уравнение неразрывности записывается в виде вектор в виде

    11

    Уравнение движения несжимаемой жидкости в векторной форме записывается как

    12

    Первые два члена в левой части означают член инерции, а первый член в правой части представляет собой давление градиент.Второй член в правой части представляет собой диффузию член, в то время как последний член является термином объемной силы. Подобным образом, уравнение энергии принимает следующий вид:

    13

    14

    Первые два члена уравнения энергии представляет собой срок накопления и срок конвекции, соответственно, в то время как последний член обусловлен теплопроводностью. На аналогичной ноте первый член в правой части уравнения 13 представляет условия источника тепла, а второй термин обозначает термин вязкого рассеивания тепла.

    Схема потока трубы в ламинарной области.

    Благодарности

    Работа, описанная в этой статье, была финансово поддержана за счет исследовательского гранта IMPRINT INDIA (предложение № 4077), Министерство развития человеческих ресурсов (MHRD), правительство Индии. Мы будем также хотели бы поблагодарить Центральный инструментальный центр (CIF), IIT Guwahati, за то, что позволили нам использовать их возможности.

    Глоссарий

    Nomenclature
    P Плотность (кг / м 3 )
    C P Удельная теплоемкость (Дж/моль.K)
    Q flux (w / m 2 )
    Q Входная мощность нагревателя (ватт)
    A Отопление площадь поверхности трубы (м 2 )
    V объемный расход (LPM)
    r o Внешний радиус трубы (м)
    r Внутренний Радиус трубки (M)
    T F F (x) Локальная температура массовой жидкости (K)
    T W (x) местные температуры внутренней поверхности (K)
    T w (x) локальная температура наружной поверхность, измеренная термопарами (K)
    I Ток (А)
    L Итого Длина трубки (м)
    O Наружный диаметр трубки (м)
    T AV Средняя температура жидкости (K)
    к с термический проводимость трубы (Вт/м.K)
    x Испытательная секция (нагрев) длина (м)
    HBD Водород связь донор
    НВ акцептор водородной связь
    DES Глубоких Эвтектических Растворители
    NDDES Наночастица дисперсных Глубоких Эвтектических Растворители
    К Тепловому проводимость жидкости (Вт/м.K)
    μ вязкость (CP)
    V входное напряжение (вольт)
    Φ объемная фракция наночастицы
    N N наночастиц
    Q vd Вязкостное рассеивание тепла
    F 5 Сила тела (Гравитационная сила)

    7

    Q ‘ Источник тепла U

    7

    U

    Автор нынешний адрес

    # E-mail: Singh_janardan @ VSSC.гов.в. Текущий адрес: Индийская организация космических исследований (ISRO).

    Примечания

    Авторы заявляют об отсутствии конкуренции финансовый интерес.

    Каталожные номера

    • Эк М.; Хеннеке К.. Теплопередача жидкости для будущих параболокорытных солнечных тепловых электростанций. В материалах Всемирного конгресса ISES 2007 г. (т. I – Том. V), Springer: Берлин, Гейдельберг, 2008; стр. 1806–1812. [Google Scholar]
    • Бриджес, Нью-Джерси; Виссер А.Э.; Фокс Э. Б. Потенциал улучшенных наночастиц Ионные жидкости (NEIL) как современные теплоносители.Энергетическое топливо 2011, 25, 4862–4864. 10.1021/эф2012084. [CrossRef] [Google Scholar]
    • Ву Б.; Редди Р.Г.; Роджерс Р. Д. Новый ионно-жидкостный накопитель тепла для солнечной тепловой энергии системы. В материалах Солнечного форума ASME 2001 г., ASME: Вашингтон, округ Колумбия, 2001 г.; стр. 445–452. [Google Scholar]
    • Moens L.; Блейк Д.М.; Рудницкий Д. Л.; Хейл М.Дж. Передовые теплоаккумулирующие жидкости для Solar Parabolic Проходные системы. Дж. Сол. Энергия инж. 2003, 125, 112–116. 10.1115/1.1531644. [CrossRef] [Google Scholar]
    • Кирни Д.; Херрманн У.; Нава П.; Келли Б.; Махони Р.; Пачеко Дж.; Кейбл Р.; Потровица Н.; Блейк Д.; Цена Х. Оценка теплоты расплавленной соли перенос жидкости в параболическом желобе солнечного поля. Дж. Сол. Энергия инж. 2003, 125, 170–176. 10.1115/1.1565087. [CrossRef] [Google Scholar]
    • Abbott A. P.; Бутби Д.; Каппер Г.; Дэвис Д.Л.; Рашид Р.К. Глубокие эвтектические растворители образовались между хлорид холина и карбоновые кислоты: универсальные альтернативы ионным жидкости. Варенье. хим. соц. 2004, 126, 9142–9147.10.1021/ja048266j. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
    • Fischer V.Properties and применения глубоких эвтектических растворителей и легкоплавких смесей. Кандидат наук. Диссертация, Университет Регенсбурга, 2015. [Google Scholar]
    • Тан Б.; Чжан Х .; Роу К. Х. Заявление растворителей глубокой эвтектики при экстракции и разделении целевых соединения из разных образцов. J. Sep. Sci. 2015, 38, 1053–1064. 10.1002/jssc.201401347. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
    • Чой Ю. Х.; Ван Спронсен Дж.; Дай Ю.; Верберн М.; Холлманн Ф.; Арендс IWCE; Виткамп Г.-Дж.; Верпорт Р. Натуральные глубокие эвтектические растворители недостающее звено в понимании сотовой метаболизм и физиология?. Завод Физиол. 2011, 156, 1701–1705. 10.1104/стр.111.178426. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
    • Pang K.; Хоу Ю.; У В.; Го В.; Пэн В.; Марш К. Н. Эффективное отделение фенолов от нефти путем образования глубоких эвтектических растворителей. Зеленый хим. 2012, 14, 2398–2401. 10.1039/c2gc35400d.[CrossRef] [Google Scholar]
    • Abbott A. P.; Каппер Г.; Грей С. Дизайн из улучшенные глубокие эвтектические растворители с использованием теории дырок. ХимФизХим 2006, 7, 803–806. 10.1002/cphc.200500489. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
    • Welton T. Ионные жидкости при комнатной температуре. Растворители для синтеза и катализа. хим. преп. 1999, 99, 2071–2084. 10.1021/кр980032т. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
    • Wasserscheid P.; Кейм В. Ионные жидкости — новые «решения» для перехода катализ металлов.Ангью. хим. В. Эд. 2000, 39, 3772–3789. 10.1002/1521-3773(20001103)39:21<3772::AID-ANIE3772>3.0.CO;2-5. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
    • Abbott A. P.; Каппер Г.; Дэвис Д.Л.; Манро Х.Л.; Рашид Р.К.; Тамбираджа В. Подготовка новых устойчивых к влаге кислых по Льюису ионных жидкостей, содержащих четвертичные соли аммония с функциональными боковыми цепями. хим. коммун. 2001, 0, 2010–2011. 10.1039/b106357j. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
    • Rengstl D.; Фишер В.; Кунц В.Легкоплавкий смеси на основе холиновых ионных жидкостей. физ. хим. хим. физ. 2014, 16, 22815–22822. 10.1039/C4CP02860K. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
    • Сингх Б.С.; Лобо Х.Р.; Шанкарлинг Г. С. холин эвтектические растворители на основе хлоридов: волшебная каталитическая система для углерод-углерод образование связи при быстром синтезе β-гидроксифункционализированных производные. Катал. коммун. 2012, 24, 70–74. 10.1016/j.catcom.2012.03.021. [CrossRef] [Google Scholar]
    • Jhong HR; Вонг Д.С. Х.; Ван CC; Ван Ю.Ю.; Вэй Т.С. Используется новая ионная жидкость на основе глубокого эвтектического растворителя. в качестве электролита для сенсибилизированных красителем солнечных элементов. Электрохим. коммун. 2009, 11, 209–211. 10.1016/j.elecom.2008.11.001. [CrossRef] [Google Scholar]
    • Li Q.; Суан Ю. Исследование конвективных теплообмен и особенности течения наножидкостей. J. Теплопередача. 2003, 125, 151–155. 10.1115/1.1532008. [CrossRef] [Google Scholar]
    • Ribeiro B.D.; Флориндо К.; Ифф Л.К.; Коэльо М.А.З.; Марручо И.М. Эвтектические смеси на основе ментола: Гидрофобные растворители с низкой вязкостью. ACS Устойчивый хим. англ. 2015, 3, 2469–2477. 10.1021/acssuschemeng.5b00532. [CrossRef] [Google Scholar]
    • Истман Company, США (https://www.therminol.com/products/Therminol-VP1) (по состоянию на 15 сентября 2015 г.).
    • Пол Т.С.; Моршед А.К.М.М.; Фокс Э.Б.; Виссер А.Э.; Бриджес, штат Нью-Джерси; Хан Дж. А. Тепловые характеристики ионных жидкостей для гелиотермальных Приложения. Эксп. Терм. Науки о жидкости. 2014, 59, 88–95. 10.1016/j.expthermflusci.2014.08.002. [CrossRef] [Google Scholar]
    • Чен Х.; Привет.; Чжу Дж.; Псевдоним Х .; Дин Ю .; Нанкарроу П.; Хардакр С.; Руни Д.; Тан С. Реологические и тепловые передаточное поведение ионной жидкости, [C4mim] [NTf2]. Междунар. J. Поток теплоносителя 2008, 29, 149–155. 10.1016/j.ijheatfluidflow.2007.05.002. [CrossRef] [Google Scholar]
    • Тода К.; Фурусе Х. Расширение теории Эйнштейна уравнение вязкости к уравнению для концентрированных дисперсий растворенных веществ и частицы. Дж. Биоци. биоинж.2006, 102, 524–528. 10.1263/jbb.102.524. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
    • Brinkman H.C. Вязкость концентрированных суспензий и растворов. Дж. Хим. физ. 1952, 20, 571–581. 10.1063/1.1700493. [CrossRef] [Google Scholar]
    • Batchelor G.K. Влияние броуновского движения на объемное напряжение во взвеси сферических частиц. Дж. Жидкостная механика. 1977, 83, 97–117. 10.1017/S0022112077001062. [CrossRef] [Google Scholar]
    • Муршед С. М. С.; Леонг К.С.; Ян С.Улучшенный термальный электропроводность TiO 2 — наножидкостей на водной основе. Междунар. J. Термальные науки. 2005, 44, 367–373. 10.1016/j.ijthermalsci.2004.12.005. [CrossRef] [Google Scholar]
    • Ван С.; Сюй С.; Чой С.У.С. Термальный проводимость смеси наночастиц и жидкости. Дж. Термофиз. Теплопередача 1999, 13, 474–480. 10.2514/2.6486. [CrossRef] [Google Scholar]
    • Абу-Нада Э. Эффекты переменной вязкости и теплопроводность наножидкости Al2O3–вода при теплоотдаче усиление естественной конвекции.Междунар. Дж. Хит Поток жидкости 2009, 30, 679–690. 10.1016/j.ijheatfluidflow.2009.02.003. [CrossRef] [Google Scholar]
    • Сюэ Q.-Z. Модель эффективной теплопроводности наножидкостей. физ. лат. А 2003, 307, 313–317. 10.1016/S0375-9601(02)01728-0. [CrossRef] [Google Scholar]
    • Петрак К.; Вишневский Т. С. Обзор моделей для эффективного теплопроводность композиционных материалов. Дж. Энергетические технологии. 2015, 95, 14–24. [Google Scholar]
    • Навас Дж.; Санчес-Коронилья А.; Мартин Э.Я.; Теруэль М.; Галлардо Дж. Дж.; Агилар Т .; Гомес-Вильарехо Р.; Алькантара Р.; Фернандес-Лоренцо К.; Пиньеро Дж. К.; Мартин-Каллеха Дж. Об усовершенствовании теплоносителя для концентрирования солнечная энергия с использованием наножидкостей Cu и Ni: экспериментальный и молекулярный изучение динамики. Нано Энергия 2016, 27, 213–224. 10.1016/ж.наноен.2016.07.004. [CrossRef] [Google Scholar]
    • Шин Д.; Банерджи Д. Удельная теплоемкость синтезированных наножидкостей путем диспергирования наночастиц оксида алюминия в эвтектике солей щелочных металлов.Междунар. J. Тепломассоперенос 2014, 74, 210–214. 10.1016/ж.ижтепломассообмен.2014.02.066. [CrossRef] [Google Scholar]
    • Xing M.; Ю Дж.; Ван Р. Теплофизический свойства наножидкости одностенных углеродных нанотрубок на водной основе в качестве усовершенствованной охлаждающей жидкости. заявл. Терм. англ. 2015, 87, 344–351. 10.1016/j.applthermaleng.2015.05.033. [CrossRef] [Google Scholar]
    • Шах Р. Решения длины теплового входа для круглой трубы и параллельного тарелки. В материалах 3-го национального забега и конференция по переносу массы, Индийский институт технологии: Бомбей, Индия, 1975; стр. 11-75.[Google Scholar]
    • Чен Х.; Привет.; Чжу Дж.; Псевдоним Х .; Дин Ю .; Нанкарроу П.; Хардакр С.; Руни Д.; Тан С. Реологическое поведение и теплопередача ионной жидкости [C4mim][NTf2]. Междунар. J. Поток теплоносителя 2008, 29, 149–155. 10.1016/j.ijheatfluidflow.2007.05.002. [CrossRef] [Google Scholar]
    • Бежан А. Конвекционная теплопередача. Джон Уайли и Sons: Hoboken, New Jersey, 4th ed., 2013. [Google Scholar]
    • Paul T.C.; Моршед А.К.М.М.; Фокс Э.Б.; Виссер А.Э.; Мосты Н.Дж.; Хан Дж. А. Поведение [C4mim][NTf2] при теплопередаче, обусловленное плавучестью ионная жидкость: экспериментальное исследование. заявл. Термальный англ. 2014, 66, 534–540. 10.1016/j.applthermaleng.2014.02.047. [CrossRef] [Google Scholar]
    • Банерджи Т.; Бхарти А.; Кунду Д.; Рабари Д. Фазовые равновесия. в жидкостно-жидкостной экстракции с помощью ионной жидкости; CRC Press: Бока Ратон, Флорида, 2017 г. [Google Scholar]
    • Бхарти А.; Верма Р.; Прерна; Намдео С.; Мальвия А.; Банерджи Т .; Сандлер С. И. Равновесия жидкость-жидкость и моделирование COSMO-SAC органический растворитель/ионная жидкость – смеси гидроксиацетон-вода.Равновесие жидкой фазы. 2018, 462, 73–84. 10.1016/j.fluid.2018.01.026. [CrossRef] [Google Scholar]
    • Фриш М. Дж.; Грузовики GW; Шлегель Х.Б.; Скусерия GE; Робб М.А.; Чизмен Дж. Р.; Скальмани Г.; бароне В.; Меннуччи Б.; Петерссон Г.А.; Накацудзи Х .; Карикато М.; Ли Х.; Гратчян Х. П.; Измайлов А. Ф.; Блоино Дж.; Чжэн Г .; Зонненберг Дж. Л.; Хада М.; Эхара М.; Тойота К.; Фукуда Р.; Хасэгава Дж.; Исида М.; Накадзима Т .; Хонда Ю.; Китао О .; Накаи Х .; Вревен Т.; Монтгомери Дж. А. младший; Перальта Дж.Э.; Ольяро Ф.; Беарпарк М.; Хейд Дж. Дж.; Братья Э.

      Добавить комментарий

      Ваш адрес email не будет опубликован.