ГОСТ 32310-2012 – Изделия из экструзионного пенополистирола XPS теплоизоляционные промышленного производства, применяемые в строительстве. Технические условия
Предисловие
Цели, основные принципы и основной порядок проведения работ по межгосударственной стандартизации установлены ГОСТ 1.0-92 «Межгосударственная система стандартизации. Основные положения» н ГОСТ 1.2-2009 «Межгосударственная система стандартизации. Стандарты межгосударственные, правила и рекомендации по межгосударственной стандартизации. Правила разработки, принятия, применения, обновления и отмены»
Сведении о стандарте
1 ПОДГОТОВЛЕН Некоммерческой организацией «Ассоциация производителен экструдированного пенополистирола «РАПЭКС» на основе аутентичного перевода на русский язык европейского регионального стандарта, указанного в пункте 4
2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ГК 465 «Строительство»
3 ПРИНЯТ Межгосударственной научно-технической комиссией по стандартизации, техническому нормированию и оценке соответствия в строительстве (МНТКС) (протокол Ха 40 от 4 нюня 2012 г.
За принятие стандарта проголосовали:
Кра ткое наименование страны по МК(ИСО 3166) 004-97 | Код страны по МК (ИС03166) 004-97 | (.’окрашенное наименование национального органа государственного управления строительством |
Азербайджан | AZ | Государственный комитет градостроительства и архитектуры |
Армения | AM | Министерство градостроительства |
Кыргызстан | KCi | 1 осстрой |
Молдова | MD | Министерство строительства и регионального развития |
Российская Федерация | RU | .Министерство регионатыюго развития |
Таджикистан | и | Агентство по строительству и архитектуре при Правительстве |
Узбекистан | UZ | 1 осархитсктстрой |
Украина | UA | Министерство регионального развития, строительства и жилищно-коммунального хозяйства |
4 Настоящий стандарт модифицирован по отношению к европейскому региональному стандарту EN 13164:2008 Thermal insulation products for building – Factory made products of extruded polystyrene foam (XPS) -Specification (Теплоизоляционные изделия, применяемые в зданиях – Изделия из экструзионного пенополистирола заводского изготовления (XPS) – Технические условия) путем внесения изменений, сведения о которых изложены во введении к настоящему стандарту.
Наименование настоящего стандарта изменено по отношению к наименованию европейского регионального стандарта для приведения в соответствие с ГОСТ 1.5-2001 (подраздел 3.6).
Перевод с английского языка (сп).
При применении настоящего стандарта рекомендуется использовать вместо ссылочных европейских региональных стандартов соответствующие им межгосударственные стандарты, сведения о которых приведены в дополнительном приложении ДА.
Степень соответствия – модифицированная (MOD)
5 Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии or 17 декабря 2013 г. Хг 2306-ст межгосударственный стандарт ГОСТ 32310-2012 (EN 13164:2008) введен в действие в качестве национального стандарта Российской Федерации с I июля 2014 г.
6 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ
Информация о введении в действие (прек/мщении действия/ настоящего стандарта и изменений к нему публикуется в указателе «Национальные стандарты ».
Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в указателе (каталоге) «Национаитые стандарты».
©Стандартинформ. 2014
В Российской Федерации настоящий стандарт нс может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания бет разрешения Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии
Наша продукция Как заказать трубы ППУ Размещая заявку на поставку тепловой трубы ППУ в нашей компании каждому Заказчику гарантируется индивидуальный подход, оперативность, точность и четкость исполнения контрактных обязательств. Поскольку этапы строительства трубопроводов жестко взаимосвязаны с текущей комплектацией, наш клиент должен получить свой заказ с гарантией по качеству, очередности, количеству и точно в срок. Отправить спецификацию заказа Наименования номенклатуры изделий, маркировка и иные условные обозначения у разных проектных организаций и производителей могут отличаться, что может потребовать дополнительных уточнений и согласований содержания спецификации заказа между потребителем и офисом продаж. Предлагаем краткие требования к условным обозначениям номенклатуры изделий, используемым на нашем предприятии. Наши преимущества Мы исповедуем индивидуальный подход в работе с каждым клиентом, стараясь максимально удовлетворить требования по его заявке на поставку продукции нашего предприятия. Калькулятор Специализация компании СТС Изоляция Наша продукция: Производим энергоэффективные стальные трубы в ППУ изоляции по технологии вспенивая полиуретана в сборной трехуровневой конструкции «сталь + жесткий пенополиуретан + полиэтилен/оцинкованная сталь» по ГОСТ 30732-2020. На поточных заводских линиях осуществляем нанесение теплоизоляции на прямые участки трубопроводов, фасонные изделия, шаровые краны и компенсаторы. Наши потребители: Заказчиками нашей продукции являются строительные, монтажные и сервисные компании коммунальной энергетики, ЖКХ, нефтехимии, а также предприятия нефтегазового сектора и промышленности. Параметры применения пенополиуретановой теплоизоляции: Инженерные сети с рабочим давлением до 1,6 МПа и температурой транспортируемого вещества до 140С Цельсия. Сфера применения нашей продукции:
Наши услуги:
География поставок Продукция предприятия имеет обширную географию поставок и за более чем десятилетнюю историю работы нами была произведена отгрузка широкой номенклатуры изделий на более, чем тысячу предприятий в десятки городов и населенных пунктов РФ. В числе приобретавших трубы в ППУ изоляции нашего производства множество предприятий из таких городов, как Москва (а также Московской области), Ярославль, Рязань, Калуга, Владимир, Тверь, Тула, Вологда, Кострома, Нижний Новгород, Волгоград и потребителей из Казахстана. Специальное предложение Новости | Телефон: +7 (495) 979-54-48, тел./факс: +7 (495) 660-11-08 Работа склада: 8:00 — 17:00 (пн – пт) Работа офиса: 9:00 — 18:00 (пн – пт)
|
Техноплекс – экструзионный полистирол ТехноНИКОЛЬ
Экструзионный пенополистирол ТЕХНОПЛЕКС специально разработан для теплоизоляции частных домов, ремонта жилых помещений, в том числе для обустройства «теплых полов».
Экструзионный пенополистирол XPS ТЕХНОПЛЕКС – это теплоизоляционные плиты, которые используются для утепления балкона, перегородок, в конструкции пола и «теплого пола».
XPS ТЕХНОПЛЕКС является одним из лучших теплоизоляционных материалов для дачного и квартирного утепления.
При производстве XPS ТЕХНОПЛЕКС используются наноразмерные частицы графита. Нанографит снижает теплопроводность материала и повышает его прочность. Благодаря насыщению нанографитом плиты XPS ТЕХНОПЕКС приобретают светло-серебристый оттенок.
- Экономит Ваши деньги за счет лучших теплоизолирующих свойств в пересчете на м². по отношению к другим теплоизоляционным материалам;
- Сохраняет тепло в 1,5 раза эффективнее обычных пенопластов и в 2 раза эффективнее, чем каменная и стекловата;
- Не боится влаги;
- Не дает усадку со временем;
- Не содержит формальдегидов;
- Не подвержен воздействию грызунов;
- Удобен и прост в использовании. Обеспечивает высокую скорость монтажа;
- Стабильные характеристики на протяжении всего срока службы;
- Удобная для транспортировки упаковка.
Характеристики
ТЕХНОПЛЕКС | Метод испытаний | ТЕХНОПЛЕКС |
Прочность на сжатие при 10% линейной деформации, кПа | ГОСТ 17177 | 150-250 |
Теплопроводность при (25±5)0С, Вт/(м*К), не более | ГОСТ 7076-99 | 0,032 |
Теплопроводность в условиях эксплуатации «А и «Б», Вт/(м*К), не более | СП 23-101-2004 ГОСТ 7076-99 | 0,034 |
Группа горючести | ГОСТ 30244 | Г4 |
Водопоглощение, не более, % | ГОСТ 15588 | 0,2 |
Модуль упругости, МПа | СОЮЗДОРНИИ | 17 |
Коэффициент паропроницаемости, мг/(м. | ГОСТ 25898-83 | 0,010 |
Удельная теплоемкость, кДж/(кг.оС) | СП 23-101-2004 | 1,45 |
Предел прочности при изгибе, не менее, МПа | ГОСТ 17177 | 0,30 |
Плотность, кг/м3 | ГОСТ 17177 | 26-35 |
Температура эксплуатации,оС | 0т -70 до +75 |
ч.Па)
Геометрические размеры* | ||
ТЕХНОПЛЕКС | Метод испытаний | ТЕХНОПЛЕКС |
Толщина, мм | ГОСТ 17177 | 20**,30,40,50,100 |
Длина, мм | ГОСТ 17177 | 1180 или 1200 |
Ширина, мм | ГОСТ 17177 | 580 или 600 |
*-по согласованию с потребителем возможно изготовление плит других размеров.
**- толщина 20 мм не предполагает наличие «L»-кромки**
наличие «L»-кромки предотвращает появление «мостиков холода», улучшает скрепление плит между собой.
Сведения об упаковке
Плиты упаковываются в УФ-стабилизированную пленку, поставляются на поддонах
Хранение
Допускается хранение плит XPS ТЕХНОПЛЕКС под навесом, защищающим их от атмосферных осадков и солнечных лучей. При хранении под навесом плиты должны быть уложены на поддоны, подставки или бруски. Допускается хранение плит XPS ТЕХНОПЛЕКС на открытом воздухе в специальной упаковке, защищающей от внешних атмосферных воздействий.
Производство работ
Согласно «Альбому технических решений по теплоизоляции ограждающих конструкций».
Меры предосторожности
Беречь от огня. Химически неустойчив к бензину, органическим растворителям, а также битумному клею с высоким содержанием органического растворителя
Купить Утеплитель Техноплекс – экструзионный полистирол ТехноНИКОЛЬ всегда можно на нашем сайте.
Вы можете заказать Утеплитель Техноплекс – экструзионный полистирол ТехноНИКОЛЬ в нашей компании с доставкой на Ваш строительный объект.
Утеплитель Техноплекс – экструзионный полистирол ТехноНИКОЛЬ в городе Ставрополь по доступной цене и в наличии
Гост на пенополистирол экструдированный
Гост на пенополистирол экструдированный
Пенопласт псб-с 35 пенополистирол ппс17 гост любые.Купить пенопласт псб-с-25 гост цена | вик буд трейд.
Мифы о пенополистироле.
Скачать ту 2244-001-42809359-02 плиты пенополистирольные.
Технониколь техноплекс эппс xps 1180х580х50 мм.Пенополистирол купить в находке строительные материалы.
Новые госты – качественно новый пенополистирол.
Пенополистирол (пенопласт) гост 15588-86 (завод тис. Экструдированный пенополистирол xps технониколь.
Пенополистирол — википедия.
Ту 2244-001-42809359-02 плиты пенополистирольные.
Экструзионный пенополистирол | утеплитель пенополистирол.
Гост 32310-2012 (en 13164:2008) изделия из экструзионного.
Гост 15588-2014 плиты пенополистирольные. Экструдированный пенополистирол пеноплекс 35. Гост 32310-2012 изделия из экструзионного пенополистирола.Экструдированный пенополистирол – свойства, характеристики.
Фильм карты деньги два ствола скачать Скачать parkway drive дискография торрент Фото до дня незалежності україни скачать Решебник по истории 5 класс г.
и. годер Скачать операционные системы торрентИзмерение характеристик сдвига экструдированного пенополистирола с помощью плоскостного сдвига и испытаний на асимметричный четырехточечный изгиб
Abstract
Модуль сдвига и прочность на сдвиг экструдированного пенополистирола были получены с помощью сдвига в плоскости и асимметричного четырехточечного измерения. испытания на изгиб. Кроме того, данные испытаний были проанализированы численно, и была изучена их эффективность. Численные и экспериментальные результаты показывают, что модуль сдвига и прочность на сдвиг, полученные при испытании на сдвиг в плоскости, значительно меньше, чем полученные при испытании на асимметричный четырехточечный изгиб, поскольку влияние концентрации напряжений было менее значительным.Хотя испытание на сдвиг в плоскости стандартизировано в ASTM C273 / C273M-11, важно принять испытание на асимметричный четырехточечный изгиб в качестве другого кандидата для получения сдвиговых свойств экструдированного пенополистирола.
Ключевые слова: испытание на асимметричный четырехточечный изгиб (AFPB), испытание на сдвиг в плоскости (IPS), экструдированный пенополистирол (XPS), модуль сдвига, прочность на сдвиг, концентрация напряжений
1. Введение
В настоящее время, экструдированный пенополистирол (XPS) используется в строительстве сэндвич-панелей [1,2,3,4], материалов для полов, таких как татами, используемых в традиционных комнатах в Японии [5,6,7,8], и тепла – резервуары для хранения [9] и геопены [10,11,12], потому что легкий вес XPS эффективен для ослабления сейсмических сил.Чтобы гарантировать надежность и рентабельность таких конструкций, важно точно охарактеризовать механические свойства XPS, включая свойства сдвига, такие как модуль сдвига и прочность на сдвиг.
В предыдущем исследовании были проведены испытания на изгибную вибрацию (FV) для измерения значений модуля Юнга и модуля сдвига XPS, и его эффективность обсуждалась на основе численных и экспериментальных результатов [13].
В другом предыдущем исследовании были проведены испытания на крутильную вибрацию (TV) и скручивание квадратной пластины (SPT) для измерения значений модуля сдвига XPS [14].Тем не менее, испытания, проведенные в этих предыдущих исследованиях, позволяют определить только значение модуля сдвига, и невозможно определить значение прочности на сдвиг. Для измерения модуля сдвига и прочности пеноматериалов на сдвиг рассматривается несколько методов. Среди них тесты на сдвиг в плоскости (IPS), Arcan и Iosipescu часто проводятся для нескольких вспененных материалов [15,16,17,18,19,20]. Тем не менее, эти методы не всегда удобны, потому что пара металлических пластин должна быть приклеена или соединена с облицовкой образца пенопласта для приложения силы сдвига.Поэтому подготовка образца часто занимает много времени. В частности, есть опасения, что концентрация напряжений между металлической пластиной и образцом пенопласта серьезно влияет на модуль сдвига и значения прочности на сдвиг в тесте IPS, хотя тест IPS стандартизирован в ASTM C273 / C273M-11 [19].
Учитывая эти недостатки, следует использовать альтернативные методы для измерения модуля сдвига и значений прочности на сдвиг XPS. Испытание на асимметричный четырехточечный изгиб (AFPB), которое рассматривается как применение теста на сдвиг Иосипеску, могло бы помочь преодолеть эти недостатки [21,22,23,24,25,26].Испытание AFPB более выгодно, чем вышеупомянутые испытания на сдвиг, в том смысле, что оно не требует оборудования, специально разработанного для этого испытания, но для универсального испытания на четырехточечный изгиб; поэтому тест можно проводить легко и удобно. Однако, несмотря на это преимущество, существует несколько примеров, исследующих сдвиговые свойства пеноматериалов с помощью теста AFPB [23]. В частности, крайне сложно найти какие-либо примеры проведения теста AFPB с использованием XPS, включая эксперимент и численный анализ.
В данном исследовании на образцах XPS были проведены испытания IPS и AFPB для измерения модуля сдвига и прочности на сдвиг. Достоверность методов испытаний была проверена путем сравнения их результатов с расчетами методом конечных элементов (КЭ).
Целью исследования было использование статических испытаний для определения характеристик сдвига XPS, включая значения модуля сдвига и прочности на сдвиг.
2. Материалы и методы
2.1. Образцы
показывают панели XPS (STYROFOAM TM серии , изготовленные в The Dow Chemical Company, Токио, Япония), используемые для получения тестовых образцов для этого исследования, и номинальные плотности панелей [5].Эти панели также использовались в предыдущих исследованиях [13,14]. Направления по длине, ширине и толщине панели XPS были определены как направления L, T и Z соответственно. Направление L совпадало с направлением экструдирования панели. Как показано на, начальные размеры панелей составляли 910 × 910 × 25 мм в направлениях L, T и Z соответственно. Десять образцов с начальными размерами 300 × 25 × 25 мм и 170 × 25 × 25 мм были вырезаны из XPS для испытаний IPS и AFPB соответственно.Образец с самым длинным размером, совпадающим с направлением L, был определен как образец L-типа, тогда как образец с самым длинным размером, совпадающим с направлением T, был определен как образец T-типа.
Таким образом, сдвиговые свойства в плоскостях LT и LZ были получены от образца L-типа, тогда как свойства сдвига в плоскостях TL и TZ были получены от образца T-типа.
Схема панели XPS. Единица = мм.
Таблица 1
Панели из экструдированного пенополистирола (XPS), использованные в данном исследовании, и их номинальная плотность.
| Материал | Код | Плотность (кг / м 3 ) |
|---|---|---|
| STYROFOAM IB | IB | 26 |
| STYROFOAM B2 | B2 | 29 |
| STYROACE-II | ACE | 32 |
| STYROFOAM RB-GK-II | RB-GK | 36 |
Значения модуля сдвига в плоскостях LT, LZ, TL и TZ были определены как G LT , G LZ , G TL и G TZ соответственно.
Кроме того, значения прочности на сдвиг, соответствующие этим плоскостям, были определены как S LT , S LZ , S TL и S TZ . Для проведения тестов IPS и AFPB измеряли плотность образца. После измерения плотности образцы IPS и AFPB были изготовлены в соответствии с процедурой, описанной ниже.
2.2. Тесты на сдвиг в плоскости (IPS)
Как описано в предыдущих исследованиях [13,14], тесты IPS проводились в соответствии с методом, основанным на ASTM C273 / C273M-11 [19].Как показано на, образец был жестко закреплен алюминиевыми пластинами, прикрепленными к облицовке с помощью эпоксидной смолы (LOCTITE Easy Mix, время отверждения = 24 ч, Henkel Japan, Yokohama, Japan). Нагрузочная пластина была сужена до острия и вставлена в загрузочные блоки с V-образным пазом. Нагрузка P (Н) прикладывалась при скорости крейцкопфа 1 мм / мин до тех пор, пока она не достигла максимума. Относительное смещение между загрузочными пластинами δ (мм) измеряли с использованием линейного переменного дифференциального преобразователя LVDT (CDP-5M, емкость = 10 мм, Tokyo Sokki Kenkyujo, Токио, Япония).
При нагружении IPS напряжение сдвига должно быть равномерно распределено. Следовательно, напряжение сдвига τ IPS было получено из следующего уравнения:
и деформации сдвига γ IPS были получены из следующего уравнения:
где B , L и T – ширина, длина и толщина образца соответственно. Значение модуля сдвига было измерено из начального наклона диаграммы τ IPS – γ IPS [13,14], тогда как значение прочности на сдвиг было получено путем подстановки максимальной нагрузки P max в уравнение (1).
Диаграмма испытания на сдвиг в плоскости (IPS).
2.3. Тесты на асимметричный четырехточечный изгиб (AFPB)
a показывает диаграмму теста AFPB. Как показано на b, поперечная сила максимальна между внутренними пролетами, тогда как изгибающий момент равен нулю в середине пролета. Следовательно, испытание AFPB полезно для характеристики свойств сдвига, поскольку сила сдвига является доминирующей, когда разрушение происходит в середине пролета.
Этот метод рассматривается как применение теста на сдвиг Иосипеску, который первоначально был предложен для измерения сдвиговых свойств металлов [27].
Схема испытания на асимметричный четырехточечный изгиб (AFPB).
Прямоугольный стержень с вышеупомянутыми размерами был зажат между парой форм с V-образным надрезом: затем он был вырезан по форме, показанной на a, с использованием нагревательной проволоки. Для измерения «кажущейся» деформации сдвига в центре был прикреплен двухосный тензодатчик (номинальный коэффициент измерения = 2,1, измерительная длина = 1 мм; FCA-1-11, Tokyo Sokki Kenkyujo Co., Ltd., Токио, Япония). боковой поверхности. Оси датчиков были в направлениях, наклоненных под углом ± 45 ° по отношению к направлению x .Нормальные деформации в направлениях с наклоном + 45 ° и -45 ° были определены как ε I и ε II соответственно. При приклеивании тензодатчика к XPS были следующие два препятствия:
Так как XPS плохо переносил клеи, прочность сцепления часто была невысокой.
Несколько клея часто плавили XPS.
Перед тестами AFPB были исследованы несколько клеев, включая цианоакрилат, эпоксидную смолу и винилацетат, чтобы устранить эти препятствия, и, наконец, цианоакрилатный клей (CC-35, время отверждения = 1 час, Kyowa Dengyo, Co., Ltd., Токио, Япония). Для повышения прочности клея на образец перед использованием клея наносили средство для подготовки поверхности (S-9B, Kyowa Dengyo, Co., Ltd., Токио, Япония). Образец поддерживался эксцентрично в двух точках, разделенных на три части, и нагрузки прикладывались в оставшихся двух точках со скоростью крейцкопфа 1,0 мм / мин. Расстояние между левой и правой точками нагружения составляло 150 мм. Напряжение сдвига τ AFPB должно быть равномерно распределено между корнями надреза, и поэтому оно было получено из следующего уравнения [22,25,26]:
где b – расстояние между корнями надреза, а t – толщина образца.Нормальные деформации в направлениях длины и глубины были определены как ε x и ε y соответственно, а деформация сдвига в плоскости длины / глубины была определена как γ xy .
Затем нормальные деформации в направлениях с наклоном + 45 ° и -45 °, ε I и ε II , соответственно, были получены следующим образом:
{εI = εx2 + εy2 + γxy2εII = εx2 + εy2 − γxy2
(4)
Таким образом, «кажущаяся» деформация сдвига, измеренная с помощью тензодатчика γ g , была получена из следующих уравнений:
Метод получения значения модуля сдвига описан ниже.Напротив, значение прочности на сдвиг было получено путем подстановки максимальной нагрузки в уравнение (3).
2.4. Испытания на растяжение и сжатие для калибровки тензодатчика
В тесте IPS деформацию сдвига можно легко измерить с помощью LVDT, как описано выше. Напротив, поскольку трудно установить LVDT в тесте AFPB для измерения деформации сдвига в измерительной области, которая соответствует области между корнями с надрезом, потребовался альтернативный метод измерения деформации сдвига.Оптические методы, такие как корреляция цифровых изображений (DIC) и метод виртуальных полей (VFM), являются многообещающими для измерения деформации, индуцируемой в материалах с низкой жесткостью, таких как пенопласт и бумажные материалы [15,16,17,18,20, 28].
В предварительных испытаниях проверялось, можно ли точно измерить деформацию сдвига с помощью высокоскоростного цифрового датчика изображения (Keyence CV-5000SO, Keyence Corporation, Осака, Япония), который оказался эффективным для измерения удлинения, вызванного во время испытания на растяжение. бумажного материала [29].На калибровочной области образца AFPB была проведена пара прямых линий, наклоненных под углом 45 ° по отношению к направлению длины поверхности образца AFPB. Затем удлинение между линиями было сфотографировано с помощью камеры CCD с интервалом 0,5 с и проанализировано с помощью высокоскоростного цифрового датчика изображения. Деформация сдвига рассчитывалась делением удлинения на начальное расстояние между линиями. Однако в этом методе вращение линий, вызванное большим отклонением образца AFPB, было значительным в поле зрения.Кроме того, было сложно провести вышеупомянутые методы DIC и VFM из-за отсутствия оборудования. Поэтому в данном исследовании следовало отказаться от оптических методов.
Вместо оптического метода была измерена деформация сдвига с использованием тензодатчика, прикрепленного к области датчика, несмотря на то, что это классический и предварительный метод, и была изучена актуальность использования тензодатчика. Однако при приклеивании тензодатчика к материалу с небольшой жесткостью, например XPS, чувствительность датчика значительно снижается.В результате деформация, полученная на выходе тензодатчика, часто меньше фактической деформации. На нескольких примерах изучалась возможность использования тензодатчика для ячеистых пластиков [30,31]. В этом исследовании были проведены испытания на растяжение и сжатие для калибровки деформации, и было проверено, может ли деформация, полученная от тензодатчика, быть преобразована в фактическую деформацию. Размеры образца для испытания на растяжение составляли 170 × 25 × 25 мм, тогда как размеры образца для испытания на сжатие составляли 100 × 25 × 25 мм.Направление длины совпало с направлением под углом 45 ° к направлению L, поскольку деформация сдвига в испытании AFPB определялась как нормальная деформация в направлениях ± 45 °, как описано выше.
Датчик деформации, аналогичный тому, что использовался в тесте AFPB, был прикреплен к центру обеих поверхностей LT. Кроме того, к тем же поверхностям был прикреплен датчик перемещения (емкость = 50 мм; PI-5-50, Tokyo Sokki Kenkyujo Co., Ltd., Токио, Япония). Для каждого калибровочного испытания использовали десять образцов.При испытании на растяжение к образцу прикладывали растягивающую нагрузку с захватом длиной 35 мм. При испытании на сжатие к торцевой поверхности образца прикладывалась сжимающая нагрузка. Скорость крейцкопфа составляла 1 мм / мин, а выходная деформация датчиков деформации и смещения, определяемая как ε g и ε d , соответственно, была получена путем усреднения деформаций, измеренных на обеих поверхностях LT. Используя калиброванное соотношение ε d – ε g , калиброванная деформация сдвига γ c была получена из деформации сдвига, измеренной с помощью тензодатчика γ g .
Подробный метод преобразования описан ниже.
3. Анализ методом конечных элементов
Двумерный анализ методом конечных элементов (2D-FEA) был независимо проведен на реальных тестах IPS и AFPB. Для анализа КЭ использовалась программа ANSYS 18.2. представляет упругие свойства, использованные в этом исследовании. Значения модуля Юнга и модуля сдвига аналогичны значениям, измеренным в предыдущих исследованиях [13,14]. Однако в этих исследованиях значения коэффициентов Пуассона не измерялись, а были получены как 0.35. Поскольку значения коэффициента Пуассона были измерены при испытаниях на растяжение в другом исследовании [32], они также используются в этом исследовании. Модель состояла из четырехузловых плоских элементов. Горизонтальная и вертикальная оси модели были определены как направления x и y соответственно.
Таблица 2
Упругие свойства моделей из XPS и алюминия, используемых для FEA [13,14,32].
| Код | Модуль Юнга (МПа) | Модуль упругости (МПа) | Коэффициент Пуассона | ||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| E л | E т | E Z | G LT | G ZL | G ТЗ | против LT | против ZL | против TZ | |
| IB | 17. 7 | 15,7 | 16,7 | 6,93 | 9,42 | 8,95 | 0,46 | 0,53 | 0,40 |
| B2 | 24,4 | 15,9 | 20,2 | 7,26 | 10,3 | 0,58 | 0,44 | 0,46 | |
| ACE | 29,0 | 19,8 | 24,4 | 9,18 | 12,8 | 10,5 | 0,53 | 0. 40 | 0,37 |
| РБ-ГК | 37,5 | 23,5 | 30,5 | 12,1 | 15,5 | 13,5 | 0,43 | 0,36 | 0,51 |
| Модуль Юнга (ГПа) | Модуль сдвига (ГПа) | Коэффициент Пуассона | |||||||
| Алюминий | 69,0 | 27,0 | 0,28 | ||||||
Как показано на, тестовая модель IPS состояла из частей XPS и алюминия.
Толщина модели T составляла 25 мм. Горизонтальная и вертикальная длина участка XPS, B и L , соответственно, составляла 25 и 300 мм соответственно. Сетка части XPS была однородно разделена с размерами 2,5 и 5 мм в направлениях x и y соответственно. Количество элементов составляло 1950. До FEAs, использующих эту сетку конечных элементов, другие FEAs были исследованы с использованием более грубой сетки. Тем не менее, полученные результаты были похожи друг на друга, и поэтому сетка конечных элементов, показанная на рисунке, была подтверждена как достаточно мелкая.Напротив, алюминиевая часть имела размеры 5 и 30 мм в горизонтальном и вертикальном направлениях соответственно. Модули упругости алюминия были получены, как указано в. Смещение нижних краев было ограничено в направлениях x и y , тогда как смещение в направлении y , определенное как u y , было применено вниз к узлам в верхней части алюминия.
часть как u y = 1.0 мм, как показано на. При этом граничном условии были получены компоненты напряжения, соответствующие каждому узлу, определяемые как σ x , σ y и τ xy . Кроме того, номинальное напряжение сдвига τ IPS и деформация сдвига γ IPS были рассчитаны с использованием уравнений (1) и (2) соответственно. В FEA приложенная нагрузка P была получена из суммы сил реакции в точках нагружения, тогда как относительное смещение между нагружающими пластинами δ было получено как значение u y (= 1 мм).Значение модуля сдвига было получено как τ IPS / γ IPS , как определено в предыдущем исследовании [13].
Сетки из конечных элементов, используемые в тестовом моделировании IPS и граничных условиях. Единица = мм.
показывает сетку конечных элементов для моделирования испытаний AFPB.
Длина модели по горизонтали составляла 170 мм, а толщина модели т составляла 25 мм. Глубина модели H составляла 25 мм, а расстояние между корнями надреза b составляло 7 мм.Сетка была сконструирована так, чтобы быть более мелкой в области между круглыми выемками, как показано на b. Количество элементов составляло 2000. До FEAs с использованием моделирования IPS, другие FEAs были проведены с использованием более грубой сетки для анализа AFPB. Тем не менее полученные результаты были похожи друг на друга; Таким образом, сетка конечных элементов, показанная на рисунке, также была подтверждена как достаточно мелкая. Было подтверждено, что сетка конечных элементов достаточно тонкая, как и модель IPS. Узлы, соответствующие местоположениям на x = 10 и 110 мм в нижней части модели ( y = 0 мм), были ограничены, тогда как смещение на 1 мм было применено вниз к узлам, соответствующим местоположениям на . x = 60 и 160 мм в верхней части модели ( y = 250 мм).
Условие несимметричного нагружения реализовывалось этим граничным условием. Подобно моделированию теста IPS, были получены компоненты напряжения, соответствующие каждому узлу: σ x , σ y и τ xy . Кроме того, номинальное напряжение сдвига τ AFPB было рассчитано с использованием уравнения (3), тогда как деформация сдвига γ AFPB была получена из узла, расположенного в центре модели.Значение модуля сдвига было получено как τ AFPB / γ AFPB .
Сетки из конечных элементов, используемые в тестовом моделировании AFPB и граничных условиях. Единица = мм.
4. Результаты и обсуждение
4.1. Анализ методом конечных элементов
При моделировании теста IPS компоненты напряжения, соответствующие каждому узлу σ x , σ y и τ xy , были нормализованы номинальным напряжением сдвига τ IPS рассчитано по уравнению (1).
показано распределение нормированных напряжений σ x / τ IPS , σ y / τ IPS и τ xy / τ IPS в середине ширина и граница между XPS и алюминиевой пластиной, которые соответствуют BB ‘и CC’ в соответственно. В середине ширины составляющая напряжения сдвига более значительна, чем нормальные напряжения, и ее распределение относительно равномерно. Однако на границе между XPS и алюминиевой пластиной сжимающие напряжения в направлениях x и y заметно увеличиваются в точке C ‘( σ x / τ IPS = −4 .47 и σ y / τ IPS = −1,64) из-за прямоугольной кромки между XPS и алюминиевой пластиной. Когда модуль сдвига измеряется с использованием LVDT, как определено в ASTM C273 / C273M-11, эти концентрации напряжений и комбинированные условия напряжений увеличивают смещение, измеренное LVDT, и значение модуля сдвига оценивается как низкое.
Кроме того, концентрации напряжений также усиливают разрушение. Поэтому есть опасения, что значение прочности на сдвиг также оценивается как низкое.
Распределение нормированного напряжения σ x / τ IPS , σ y / τ IPS и τ xy / τ IPS при ( a ) средней ширины и ( b ) границы между XPS и алюминиевой пластиной, полученной в результате моделирования теста IPS.
При моделировании испытания AFPB значения σ x , σ y и τ xy были нормализованы номинальным напряжением сдвига τ AFPB , рассчитанным по уравнению (3) .показано распределение нормированных напряжений σ x / τ AFPB , σ y / τ AFPB и τ xy / τ AFPB средний пролет и вдоль нижней кромки надреза, которые соответствуют BB ‘и CC’ в соответственно.
Составляющая напряжения сдвига более значительна, чем нормальные напряжения, но распределяется более равномерно, чем в тесте IPS. Следовательно, когда деформация сдвига измеряется в середине пролета, ожидается, что значение модуля сдвига, полученное в результате фактического испытания AFPB, будет более точным, чем значение, полученное в результате фактического испытания IPS.Однако на краю надреза растягивающие и сжимающие напряжения в направлении x заметно увеличиваются: σ x / τ AFPB = −2,40 и 2,36 в точках x = −1,31. и 1,31 мм соответственно. Эти значения меньше, чем у прямоугольного края в тесте IPS. Однако есть также опасения, что значение прочности на сдвиг оценивается как низкое из-за условий комбинированного напряжения. Необходимо провести дальнейшие исследования конфигурации образца для измерения значения прочности на сдвиг с уменьшением влияния концентрации напряжений и комбинированного напряженного состояния.
Распределение нормированного напряжения σ x / τ AFPB , σ y / τ AFPB и τ xy / τ AFPB на ( a ) средней ширине и ( b ) на границе между XPS и алюминиевой пластиной, полученной в результате моделирования испытаний AFPB.
показывает значения модуля сдвига, полученные в результате моделирования испытаний IPS и AFPB. Из-за концентрации напряжений, описанной выше, значения модуля сдвига, полученные при моделировании испытаний IPS, значительно меньше значений, введенных в программу FEM.Напротив, значения модуля сдвига, полученные при моделировании AFPB, ближе к входным значениям, чем значения, полученные при моделировании испытаний IPS. Концентрация компонентов нормального напряжения также обнаруживается при моделировании теста AFPB на краю надреза. Однако, как описано выше, концентрация стресса в тесте AFPB менее значима, чем в тесте IPS. Поскольку тест IPS стандартизирован как ASTM C273 / C273M-11 [19], он проводится чаще, чем тест AFPB.Однако, основываясь на результатах FEA, предпочтительно измерять модуль сдвига и значения прочности на сдвиг XPS на основе теста AFPB, а не теста IPS.
Таблица 3
Модули сдвига, полученные в результате моделирования испытаний IPS и AFPB с помощью FEM.
| Код | G LT (МПа) | G LZ (МПа) | G TL (МПа) | G TZ (МПа) | ||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| IPS | AFPB | IPS | AFPB | IPS | AFPB | IPS | AFPB | |
| IB | 5. 54 | 6,16 | 7,08 | 8,30 | 5,58 | 6,05 | 6,80 | 7,77 |
| B2 | 5,75 | 6,62 | 7,65 | 10,6 | 6,627,65 | 10,6 | 6,676,21 | 7,60|
| ACE | 7,00 | 9,18 | 9,08 | 13,2 | 7,13 | 7,87 | 7,84 | 8,95 |
| РБ-ГК | 8. 69 | 11,1 | 10,5 | 15,5 | 8,91 | 10,3 | 10,4 | 11,5 |
4,2. IPS и AFPB Tests
показывает типичные примеры соотношений между деформацией, измеренной с помощью датчика смещения ε d , и измеренной с помощью датчика деформации ε g при испытаниях на растяжение и сжатие для калибровки деформации. Как показано на этом рисунке, отношения ε d – ε g , полученные из образцов, вырезанных из одной и той же панели, хорошо совпадают друг с другом при испытаниях на растяжение. Напротив, зависимости, полученные в результате испытаний на сжатие, различаются. При испытании на сжатие нагрузка прикладывалась непосредственно к торцевой поверхности образца. Поэтому возникло опасение, что нагрузка часто прикладывалась к образцу эксцентрично из-за деформации торцевой поверхности. Из-за различий часто бывает трудно откалибровать деформацию, используя результаты испытаний на сжатие. Напротив, при испытаниях на растяжение нагрузка прикладывалась через захваты, и состояние торцевой поверхности не влияло на соотношение ε d – ε g .Таким образом, соотношение ε d – ε g было получено стабильно при испытании на растяжение. На основании этих результатов испытаний для калибровки в этом исследовании использовались зависимости ε d – ε g , полученные в результате испытаний на растяжение.
Взаимосвязи между нормальными деформациями, полученными с помощью датчика перемещения ε d и датчика деформации ε г при калибровке с помощью ( a ) испытаний на растяжение и ( b ) испытаний на сжатие.
Из-за нечувствительности тензодатчика значение ε g намного меньше, чем ε d , как показано на а. Соотношение ε d – ε g изначально является линейным и постепенно становится вогнутым, и эти тенденции обычно обнаруживались в каждом материале XPS. Учитывая эти тенденции, соотношение ε d – ε g было сформулировано с использованием степенной функции следующим образом:
где α , β и c – параметры, полученные методом наименьших квадратов.Значения a , b и c , соответствующие каждому XPS, были получены с помощью следующей процедуры:
Отношение ε d – ε g отношения, соответствующие каждому образцу, были регрессированы. в уравнение (6) методом наименьших квадратов.
Значения ε g были виртуально определены в диапазоне от 0 до 0,005 с интервалами 0,0001, а значения ε d были получены путем подстановки значений ε g в регрессированное уравнение.
Значения ε d , полученные из одного и того же значения ε g , были усреднены для одного и того же материала XPS. Усредненное соотношение ε d – ε g было снова преобразовано в уравнение (6), и были определены значения a , b и c .
Значения α , β и c , полученные с помощью этой процедуры, перечислены в.Калиброванная деформация сдвига γ c была рассчитана на основе деформации сдвига γ g , которая была рассчитана на основе выходных данных тензодатчика с использованием уравнения (6) следующим образом:
Таблица 4
α , β и c значения, полученные из регрессии ε d – ε g отношения данных испытания на растяжение в уравнение (6).
| Код | α | β | c |
|---|---|---|---|
| IB | 3. 97 | 135 | 5,25 |
| B2 | 5,20 | 216 | 12,6 |
| ACE | 2,83 | 131 | 8,60 |
| RB-GK | 2,18 | 130 | 8. 95 |
показаны типичные примеры соотношений напряжения сдвига и деформации сдвига, полученные в результате испытания IPS τ IPS – γ IPS и испытания AFPB τ AFPB – γ г и τ AFPB – γ c .В тесте AFPB деформация сдвига, полученная с помощью тензодатчика γ g , намного меньше, чем в тесте IPS γ IPS из-за нечувствительности тензодатчика. Кроме того, нелинейность в соотношении τ AFPB – γ g часто не является существенной, так что соотношение напряжение-деформация сильно отличается от отношения, полученного в результате теста IPS. Однако при проведении калибровки деформации с использованием уравнения (6) линейная область значительна в линейной части зависимости AFPB – γ c , а область нелинейной деформации более выражена.
Типичные примеры зависимости напряжения сдвига от деформации сдвига, полученные в результате испытаний IPS и AFPB.
перечисляет значения модуля сдвига, полученные в результате испытаний IPS и AFPB. Подобно результатам FEA, значения модуля сдвига, полученные при испытаниях IPS, значительно ниже, чем значения, полученные при испытаниях AFPB. В тесте IPS концентрация напряжений на прямоугольной кромке между XPS и алюминиевой пластиной вызывает большую деформацию сдвига; следовательно, значение модуля сдвига измеряется как меньшее в тесте IPS.Напротив, концентрация напряжения на краю надреза в тесте AFPB не более значительна, чем на прямоугольном крае между XPS и алюминиевой пластиной в тесте IPS.
Таблица 5
Модули сдвига, полученные в результате испытаний IPS и AFPB.
| Код | G LT (МПа) | G LZ (МПа) | G TL (МПа) | G TZ (МПа) | G LT , G TL (МПа) | ||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| IPS | AFPB | IPS | AFPB | IPS | AFPB | IPS | AFPB | SPT | |
| IB | 4. 47 | 8,00 | 7,04 | 9,60 | 4,64 | 7,36 | 6,06 | 7,47 | 6,32 |
| (0,16) | (2,70) | (0,47) | (1,62) | ( 0,24) | (1,68) | (0,63) | (1,72) | (0,22) | |
| B2 | 4,96 | 7,34 | 7,53 | 6,76 | 5,25 | 6,56 | 6,43 | 6. 42 | 6,99 |
| (0,60) | (1,05) | (0,63) | (0,68) | (0,71) | (0,59) | (0,37) | (0,57) | (0,09) ) | |
| ACE | 6,55 | 10,4 | 11,1 | 16,3 | 6,93 | 11,3 | 8,03 | 10,6 | 9,78 |
| (0,60) | (2,3) | (0,2) | (1,3) | (0. 33) | (2,5) | (0,44) | (1,4) | (0,36) | |
| РБ-ГК | 10,3 | 15,0 | 12,7 | 16,6 | 10,4 | 11,9 | 8,96 | 13,7 | 13,6 |
| (0,8) | (2,8) | (0,6) | (3,1) | (0,6) | (2,5) | (1,05) | (3,0) | (0,5) | |
также перечислены значения модуля сдвига в плоскости G LT ( G TL ), полученные в результате статических испытаний SPT в предыдущем исследовании [14] и непарного t – были проведены испытания различий значений G LT и G TL , полученных в результате этих испытаний.
Тесты SPT проводились с использованием образцов, вырезанных из панелей XPS, аналогичных тем, которые использовались в этом исследовании. Значения G LT и G TL , полученные в результате тестов IPS, значительно ниже, чем полученные из тестов SPT, при уровне значимости 0,01. Напротив, разница между значениями G LT и G TL , полученными в результате тестов AFPB и SPT, не является значимой при уровне значимости 0.05. Таким образом, испытание AFPB является многообещающим для определения модуля сдвига аналогично испытанию SPT. Однако измерение деформации сдвига косвенное, несмотря на эффективность использования тензодатчика. Чтобы повысить точность измерения модуля сдвига, вышеупомянутые альтернативные методы, такие как корреляция цифрового изображения (DIC) и метод виртуального поля (VFM), должны быть приняты для теста AFPB вместо тензодатчика [15,16, 17,18,20]. По этой теме следует провести дальнейшие исследования.
перечисляет значения прочности на сдвиг, полученные в результате испытаний IPS и AFPB. Значения прочности на сдвиг, полученные при испытаниях AFPB, значительно выше, чем при испытаниях IPS. Поскольку влияние концентрации напряжения менее значимо в тесте AFPB, чем в тесте IPS, тест AFPB предпочтительнее теста IPS для измерения значения прочности на сдвиг.
Таблица 6
Прочность на сдвиг, полученная в результате испытаний IPS и AFPB.
| Код | S LT (кПа) | S LZ (кПа) | S TL (кПа) | S TZ (кПа) | ||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| IPS | AFPB | IPS | AFPB | IPS | AFPB | IPS | AFPB | |
| IB | 157 | 225 | 208 | 261 | 900 213185 | 242 | ||
| (7) | (2) | (13) | (13) | (12) | (7) | (33) | (14) | |
| B2 | 150 | 267 | 235 | 298 | 163 | 245 | 196 | 250 |
| (14) | (9) | (16) | (30) | (7) | (12) | (16) | (19) | |
| ACE | 212 | 363 | 289 | 344 | 228 | 271 | 231 | 260 |
| (19 ) | (45) | (9) | (9) | (11) | (12) | (5) | (27) | |
| РБ-ГК | 282 | 403 | 351 | 429 | 283 | 355 | 278 | 320 |
| (36) | (18) | (18) | (40) | (33) | (16) | (31) | (26) | |
a показывает большую деформацию на прямоугольной кромке между XPS и алюминиевой пластиной во время нагрузки.
Разрушение было инициировано и распространялось от прямоугольной кромки. Большая деформация вызвана концентрацией напряжений, и, как описано выше, существует опасение, что модуль сдвига и прочность на сдвиг оцениваются как низкие из-за концентрации напряжений в этой точке. b показывает отказы, вызванные тестом AFPB. Разрушение возникает на верхней и / или нижней кромках надреза и распространяется по образцу под углом. Желательно, чтобы разрушение происходило точно на средней длине, что соответствует области между B и B ’в b, потому что разрушение в этой области вызвано чистым напряжением сдвига, как показано на.Тем не менее, b указывает на то, что катастрофический отказ часто происходил в точке, отклоняющейся от средней длины на верхней и / или нижней кромках надреза. Следовательно, существует опасение, что отказ из-за комбинированного напряженного состояния будет индуцирован, как прогнозируется на основе расчета КЭ (b). В сильно ортотропных материалах, таких как твердая древесина, даже если разрушение началось в точке, отклоняющейся от средней длины, разрушение из-за напряжения сдвига также было вызвано в средней части длины, когда нагрузка прикладывалась непрерывно [22].
Требуются дальнейшие исследования конфигурации образца, чтобы полностью снизить влияние концентрации напряжений, хотя значения прочности на сдвиг, полученные в результате испытаний AFPB, выше, чем значения, полученные в результате испытаний IPS, как указано в.
Большая деформация образца XPS на прямоугольной кромке между XPS и алюминиевой пластиной во время нагружения ( a ), а также разрушения, вызванные на верхней и нижней кромках надреза при испытании AFPB ( b ).
Углубленная оценка рынка теплоизоляции зданий, основные тенденции, отраслевые драйверы, прогнозы на будущее к 2030 году | Новости Тайваня
Отчет под названием «Рынок теплоизоляции зданий: глобальный анализ отрасли на 2021-2030 годы» представляет собой полное исследование, в котором представлены огромные статистические данные о влиянии COVID 19 на этот рынок – Автор MarketResearch.Biz
Исследование мирового рынка теплоизоляции зданий
В отчете о текущих рыночных исследованиях, опубликованном с помощью MarketResearch.
Biz, представлены новаторские идеи предприятий относительно возросшего потенциала рынка теплоизоляции для зданий в течение всего прогнозируемого периода на 2021-2030 годы. Согласно исследованиям, из-за растущего спроса на продукт в конкретном регионе, удивительных достижений в технологии теплоизоляции зданий и развития финансирования исследований и разработок, рынок теплоизоляции зданий будет развиваться с огромным среднегодовым темпом роста в течение всего прогноза. размер.Данные, собранные с помощью средств наших аналитиков, взяты из надежных активов номер один и второстепенных активов, которые дают ответы на несколько важных вопросов, связанных с глобальным рынком теплоизоляции зданий.
Корпоративная аналитика позволяет взглянуть на рынок теплоизоляции зданий, охватывая оценочный размер рынка с точки зрения стоимости (Mn / млрд долларов США) и объема (x единиц). Стремясь осознать возросшие возможности на рынке теплоизоляции зданий, исследования рынка были географически сегментированы на основные области, которые могут развиваться быстрее, чем рынок в целом.
Каждый сегмент рынка теплоизоляции зданий был лично изучен с точки зрения ценообразования, распределения и поиска перспектив для глобальных регионов.
Каждый участник рынка, включенный в оценку рынка теплоизоляции зданий, классифицируется в соответствии с его рыночной долей, производственной площадью, современными запусками, соглашениями, текущими проектами НИОКР и тактикой бизнес-агентств. Кроме того, в исследованиях рынка теплоизоляции зданий была проанализирована оценка сильных и слабых сторон, возможностей и угроз (SWOT).
Отчет предприятия ведущих производителей теплоизоляции зданий: –
GAF Materials Corporation, Saint-Gobain S.A., Guardian Building Products, Inc, Johns Manville Corporation, Huntsman International LLC, Cellofoam North America, Inc, Rockwool International A / S, Atlas Roofing Corporation, Owens Corning Corp., Firestone Building Products Company
Проводит обычную глобальную сегментацию рынка теплоизоляции зданий: этот хорошо осведомленный отчет о рыночных исследованиях дает полезные возможности путем разбивки сложных рыночных фактов на сегменты на основе типа продукта, применения, типа здания и региона
По типу продукта: минеральная вата, стекловата, пенополистирол (EPS), экструдированный пенополистирол (XPS), прочие (каменная вата, аэрогель и целлюлоза).
По применению: изоляция крыши, изоляция пола, изоляция стен. По типу здания: Жилое, Нежилое
Некоторые из вопросов, связанных с рынком теплоизоляции зданий, рассмотрены в отчете:
– При растущем спросе, как игроки рынка адаптируют свои виды спорта, чтобы удовлетворить эту потребность?
– В каком регионе действуют максимально благоприятные нормативные положения для ведения бизнеса на существующем рынке теплоизоляции зданий?
– Как технический прогресс стимулировал рынок теплоизоляции зданий?
– Какая организация в настоящее время занимает наиболее качественную долю рынка теплоизоляции зданий?
– Какие наиболее прибыльные каналы заработка и распределения используют участники рынка на мировом рынке теплоизоляции зданий?
– Рынок рассматривает глобальный рынок теплоизоляции зданий раздвоения в зависимости от типа продукта, области применения, применения и конечного пользователя.
Понимание спонсируется ресурсом правильных и чистых для понимания графиков, таблиц и рисунков.
По регионам:
Северная Америка – (США, Канада и Мексика)
Европа – (Германия, Франция, Великобритания и остальные страны Европы)
Азиатско-Тихоокеанский регион – (Китай, Япония, Индия и остальная часть Азиатско-Тихоокеанского региона)
Латинская Америка – (Бразилия и остальная часть Латинской Америки.)
Ближний Восток и Африка – (Саудовская Аравия, ОАЭ, Южная Африка и остальные страны Ближнего Востока и Африки).
Методология исследования:
Отчет «Рынок теплоизоляции зданий» состоит из оценки размера рынка по стоимости (млн.
Долларов США) и объему. Как восходящая, так и восходящая стратегии использовались для оценки и подтверждения размера рынка теплоизоляции зданий, чтобы оценить масштаб различных структурированных субрынков на обычном рынке.
Ключевые игроки на рынке были определены посредством вторичных исследований, а их доли на рынке были определены посредством исследования номер один и вторичного исследования. Все процентные доли и разбивки решались путем использования вторичных активов и проверенных активов номер один.
Получите образец отчета об исследовании рынка теплоизоляции зданий здесь: https://marketresearch.biz/report/building-thermal-insulation-market/request-sample
Цели отчета
– Предложить интенсивную оценку интересующих сегментов рынка на рынке
– Для стратегического изучения расширения, слияний, поглощений, запусков новых продуктов, инноваций, совместных предприятий и планов сотрудничества основных игроков внутри рынка.
– Взглянуть на основных поставщиков на рынке теплоизоляции зданий в рамках этапа подготовки отчета организации
.– Предложить точную оценку древних и прогнозируемых данных для 5 фундаментальных географических регионов, включая Северную Америку, Европу, Азиатско-Тихоокеанский регион, Латинскую Америку и MEA
.– Обеспечить интенсивную оценку факторов роста рынка теплоизоляции зданий наряду с динамикой рынка, характеристиками рынка, а также микро- и макрофинансовыми факторами
– Ознакомиться с ведущими игроками на рынке теплоизоляции зданий и изучить их эффективность
– Выявить особенности глобального и местного рынка внутри рынка теплоизоляции зданий
Нехватка продуктов питания– следующий кризис цепочки поставок
(Bloomberg) – В Денвере дети государственных школ сталкиваются с нехваткой молока.
В Чикаго на местном рынке не хватает консервов и коробок.
Самые читаемые от Bloomberg
Но еды много. Просто не всегда хватает перерабатывающих и транспортных мощностей для удовлетворения растущего спроса по мере того, как экономика набирает обороты.
Спустя более полутора лет после того, как пандемия коронавируса перевернула повседневную жизнь, поставка основных товаров в продуктовые магазины и рестораны США снова становится жертвой периодической нехватки и задержек.
«Я никогда не думал, что мы будем здесь в октябре 2021 года и будем говорить о проблемах цепочки поставок, но это реальность», – сказал Вивек Шанкаран, генеральный директор Albertsons Cos., которые вторят сетованиям других розничных продавцов. «Каждый день в наших магазинах будет чего-то не хватать, причем по разным категориям».
‘Whack-A-Mole’
В Денвере сломанные детали на заводе поставщика молока повлияли на поставки полпинтовых картонных коробок, помимо того, что время от времени возникали проблемы с хлопьями, лепешками и соками.
«Мы боролись с проблемами цепочки поставок различных товаров с самого начала школы, – сказала Тереза Хафнер, исполнительный директор службы питания в государственных школах Денвера.«Он просто продолжает всплывать. Это похоже на игру в крота.
В Чикаго у кооператива Dill Pickle Food Co-Op закончились некоторые виды галантерейных товаров, потому что два его основных дистрибьютора не отправляли заказы в полном объеме в последние недели.
«В начале пандемии панические покупки были причиной многих ситуаций с отсутствием запасов, с которыми сталкивались бакалейные лавки», – заявила генеральный менеджер И’Талия Маккарти в электронном письме владельцам магазинов в этом месяце. «Хотя пищевая промышленность смогла несколько восстановиться, устойчивый характер пандемии в сочетании с медленными темпами вакцинации во всем мире и недавним всплеском, вызванным дельта-вариантом, вновь обострили проблему.
История продолжается
Дефицит не так остро, как раньше во время пандемии.
Согласно данным NielsenIQ, в супермаркетах наличие на полках магазинов стабилизировалось с момента резкого падения в ноябре прошлого года.
Тем не менее, один ключевой показатель имеет тенденцию к снижению. Общий уровень доступности на полках в сентябре составил 94,6%, по сравнению с 95,2% в августе. Это означает, что 94,6% ожидаемого дохода было получено в прошлом месяце, сообщает NielsenIQ.
Ценовое давление
Многие поставщики продуктов питания планируют, что эти икоты и нехватки будут продолжаться.
Saffron Road, производитель замороженных обедов длительного хранения, имеет дополнительные запасы, имея под рукой запасы примерно на четыре месяца вместо обычных одного или двух месяцев.
«Люди копят», – сказал генеральный директор и основатель Аднан Дуррани. «Я думаю, вы увидите, что в следующие шесть месяцев все цены будут выше».
В начале этого года A&W Restaurants была вынуждена отменить маркетинговую сделку по продаже мяса птицы, поскольку ее поставщик не смог получить дополнительные запасы мяса птицы.
Вместо этого сеть, насчитывающая около 560 мест внутри страны, использовала картофель фри с чили-сыром.
«Вместо того, чтобы заканчиваться, мы заменили рекламную акцию чем-то, что мы могли бы получить», – сказал генеральный директор Кевин Базнер. По его словам, поставки улучшаются, но сеть по-прежнему получает только около 80% от того, что заказывает.
Недостаточно пенополистирола
Производители продуктов питания жалуются на собственные проблемы с цепочкой поставок.
Land O’Lakes Inc., один из крупнейших фермерских кооперативов США, заявил, что его члены производят большое количество молока на своих молочных заводах.
«Проблемами в цепочке поставок по-прежнему остаются такие проблемы, как нехватка водителей, рабочая сила и заторы в портах», – сказал в электронном письме директор по цепочке поставок Йоне Дьюберри.
Переработчики мяса рассказывают похожую историю. Ранее в этом месяце один поставщик свинины не мог доставить продукты из-за нехватки пенополистирола, сказал Стив Мейер, экономист-консультант Национального совета производителей свинины.
Проблемы с рабочей силой также мешают поставкам мяса. По словам Мейера, заводы работают, но не на полную мощность из-за нехватки рабочих и дальнобойщиков. Проблема настолько серьезна, что по крайней мере один американский мясоперерабатывающий завод попытался привлечь новых сотрудников с помощью Apple Watch.
В большинстве случаев животных убирают, но не хватает людей для выполнения обычных процессов с добавленной стоимостью, таких как обвалка, обрезка и лечение. Это может затруднить покупателям продуктовых магазинов поиск таких ценных продуктов, как бескостная ветчина.
Сказал Мейер: «Вы называете это, где-то что-то идет не так».
Самое читаемое от Bloomberg Businessweek
© 2021 Bloomberg LP
Дробилка для пенополистирола
Пенопласт для продажи Поставщики и производители
Hot Tags: пенообразователь для продажи производители Китай, поставщики, завод, низкая цена, купить, дешево, Сделано в Китае, дешевая машина для предварительного расширения партии пенополистирола, машина для резки изоляционных плит, полуавтоматическая машина для формования полистирола, машина для дробления пенополистирола, машина для поддонов EPS, машина для измельчения пенополистирола
SERVICIO EN LÍNEA >>Форма для полистирола оптом Производитель и поставщик
Форма из полистирола – производители, поставщики, фабрика из Китая.
Корпорация придерживается философии «Быть в отличном состоянии», опираться на кредитный рейтинг и надежность для роста, будет продолжать предлагать пожилым и новым покупателям из дома и за рубежом целиком и полностью готовые изделия из полистирола, пенополистирола, формования блоков с воздушным охлаждением
Завод по переработке полистирола, Поставщики и
Добро пожаловать на покупку дешевой и недорогой машины для переработки полистирола, сделанной в Китае, у нас, которая является одной из самых блестящих машин для дробления пенополистирола, производителей оборудования для дробления пенополистирола в Китае и также оснащен профессиональным заводом.Придерживаясь принципа «Высокое качество, быстрая доставка, агрессивная цена», мы установили долгосрочное сотрудничество с клиентами из обеих стран.
SERVICIO EN LÍNEA >>Уплотнитель полистирола
Уплотнитель полистирола. ПОЛИБРИК серии Т200. Производительность: 25 кг / час – 35 кг / час. Компактор EPS 6 (полистирол) – это машина, которая уменьшает размер пенополистирола и пенополипропилена. Он также известен как EPS 6 (полистирол)
SERVICIO EN LÍNEA >>Полистирол в шариках и дробилке
Полистирол в шариках и дробилке Гранулы полистирола и измельченный переработанный материал доступны в различных размерах от 1 мм до 8 мм.Также доступны валики из полистирола с покрытием для производства легкого бетона. Смешивая только воду, цемент и песок, вы получаете бетон с высокой теплоизоляцией, хорошей прочностью и низким удельным весом. Размер упаковки: а) 2,5 кг []
SERVICIO EN LÍNEA >>Для агентов
ДРОБИЛКА ПЕНЫ. GREENMAX FOAM CRUSHER имеет производительность 25-30 м3 в час. Эффективная дробильная машина дробит отходы пенопласта или отходы на гранулы. GREENMAX ДРОБИЛКА ДЛЯ ПЕНЫ. GREENMAX FOAM BEADS CRUSHER имеет производительность 300-400 кг в час.Эффективные шарики из пеноматериала Crusher измельчает пену на небольшие кусочки размером 30-50 мм (1,2 ~ 2 дюйма).
SERVICIO EN LÍNEA >>Машина для грануляции пенополистирола для вторичной переработки пенополистирола
Китайский производитель оборудования для переработки пенополистирола предлагает линии для переработки EPS, гранулятор EPS, гранулятор EPS, переработку пенополистирола, установку для переработки EPS, гранулятор для пенополистирола непосредственно с 9000ÍN SERVICIO EN
Уплотнители EPS D120 и D30
Системы уплотнения полистирола Системы уплотнения пенополистирола.Переработанный пенополистирол используется для изготовления множества предметов, от коробок для DVD до парковых скамеек. Так почему же так много EPS до сих пор отправляется на свалку? Именно потому, что материал легкий и громоздкий. Например, целая часть, заполненная потерянным материалом, может весить всего 3000 фунтов.
SERVICIO EN LÍNEA >>Преобразование формованного пенополистирола в форму шариков из пенополистирола с помощью GreenMax
8 февраля 2017 г. Превращение формованного пенополистирола в форму шариков из пенополистирола с помощью дробилки GreenMax. Опубликовано 8 февраля, 2017 автором admin.В блоках из пенополистирола на самом деле можно использовать шарики из пенополистирола для образования твердого материала, который является легким, легко режется и обладает достаточной прочностью для использования в качестве бетонных форм. В процессе формования гранулы пенопласта расширяются до
SERVICIO EN LÍNEA >>Установки по производству пенополистирола (EPS
Хранение плит пенополистирола должно производиться в соответствии с п. 5.7 ГОСТ 15588-86. при изготовлении пакетов должны соблюдаться требования ГОСТ 21929-76 и ГОСТ 24510-80.Зона измельчения отходов. Остатки производства измельчаются в дробилке пенополистирола. Материал подается в квадратную сетку в верхней крышке и поступает на вращающиеся молотки.
SERVICIO EN LÍNEA >>_Product
Дробилка Eps / машина для переработки пенополистирола. Термоплавильная машина для переработки пенополистирола / промышленная машина для формования пенопласта / автоматическая машина для переработки отработанной пены. переносная плужная машина / пахотный трактор / ручная пахотная машина. Трактор
SERVICIO EN LÍNEA >>1000 кг / ч Гранулятор гранулятора для переработки пены EPE EPS
Местоположение.Город Чжанцзяган, провинция Цзянсу, Китай. Адрес электронной почты [адрес электронной почты защищен] Телефон + 86-512-58810860
SERVICIO EN LÍNEA >>Без категории
21 августа 2020 г. 11 сентября 2020 г. Переработка пенополистирола, переработка полистирольной упаковки, без категорий Стандарт. После многих лет практики вклад дробилки GREENMAX EPS в переработку ящиков для рыбы из пенополистирола очевиден для всех. Основным источником морского пластика являются коробки из пенополистирола, широко используемые в рыбной промышленности, для упаковки и базовых материалов. все.Полистирол, с которым мы обычно знакомы, – это, конечно, пенополистирол, используемый в упаковке и в сфере общественного питания. Пенополистирол на 95% состоит из воздуха и идеально подходит в качестве легкого защитного упаковочного материала.
SERVICIO EN LÍNEA >>Отходы пены Eps / машина
Отходы пены Eps / машина Продукты. Как ведущий мировой производитель оборудования для дробления, измельчения и добычи полезных ископаемых, мы предлагаем передовые и разумные решения для любых требований по измельчению, включая отходы / машины из пенопласта, карьеры, заполнители и различные виды минералов.
SERVICIO EN LÍNEA >>Пенополистирол пригоден для вторичной переработки
Пенополистирол, торговая марка компании Dow Chemical Company, представляет собой форму полистирольного пластика, обычно известного как EPS или вспененный полистирол. Интересно, что из пенополистирола всего около 5% пенополистирола, остальное – воздух. Полистирол производится из нефти и при производстве выделяет бензол, канцерогенное химическое вещество.
SERVICIO EN LÍNEA >>Дробилка полистирола от GREENMAX может положительно реагировать на
Шнековый уплотнитель, термоуплотнитель и даже дробилка полистирола – все это выполняет огромную функцию в переработке пластика, особенно вспененного полистирола.На эти машины при четком разделении можно возложить определенные обязанности. Дробилка используется для разрезания объемного пенополистирола на куски и через шнек.
SERVICIO EN LÍNEA >>eps смеситель, eps
Смеситель eps предназначен для смешивания гранул пенополистирола и измельчения обрезков eps. он может смешивать переработанные материалы EPS с новыми гранулами вместе в масштабе. Объем смешивания с двух сторон может регулироваться частотными двигателями смесительной машины eps.
SERVICIO EN LÍNEA >>Знаете ли вы, как ухаживать за полистиролом GREENMAX
21 августа 2020 г. Ежедневное обслуживание уплотнителя полистирола (1) Удаляйте рыхлые материалы вокруг установки для уплотнения полистирола до и после работы. (2) Проверьте внутри дробилки пластиковые пакеты или другой мусор, который может намотаться на лезвие. (3) Прислушайтесь к любому ненормальному звуку из подшипников и двигателей. Ежемесячное обслуживание полистирола
SERVICIO RU LÍNEA >>Уплотнитель пенополистирола
Уплотнитель пенополистирола: сначала с дробилкой и экраном на этом уплотнении из пенополистирола, чтобы получить небольшой размер материала, затем после того, как материал упал в винт.