Полипропилен утеплитель: Купить утеплитель из вспененного полипропилена в СПб

Изменить расчетный почтовый индекс доставки

Пожалуйста, выберите продукт, чтобы получить информацию о доставке

информация о продукте

Веерообразные теплоизоляционные и обшивочные панели Advanced Wrap изготовлены из высокоэффективного пенополистирола (EPS) с жесткой и прочной облицовкой, ламинированной на передней и задней поверхностях. Ламинированная облицовка, используемая для фальцевой изоляции жилых домов и панелей обшивки, представляет собой прозрачный полипропилен с печатью спереди и металлизированный полипропилен без печати сзади. Для коммерческой кровли ламинат представляет собой более термостойкий прозрачный полиэфирный ламинат.

• Жесткий пенопласт с закрытыми порами
• Стабильное и долгосрочное значение R
• Без CFC и HCFC

Характеристики

ДОКУМЕНТАЦИЯ

{{имя документа}}

Особенности продукта

Откройте для себя лучшие цены и Преимущества конкретного местоположения

Спасибо, не надо!

Спасибо, не надо!

Разработка нового композита кремнезем-аэрогель-полипропиленовая пена в качестве высокоэластичного теплоизоляционного материала

Введение

За последние несколько лет наблюдается значительный интерес к открытию новых теплоизоляционных материалов для различных применений. Например, важным вопросом является энергосбережение при отоплении и кондиционировании воздуха в жилых и офисных помещениях, а в последнее время — терморегулирование информационных и коммуникационных устройств, транспортных средств (Haas and Walter, 2019).), и электрические приборы стали более важными. Из-за ограниченного пространства для теплоизоляции и сложных форм необходимы гибкие и тонкие материалы с высокими эксплуатационными характеристиками. Вакуумные изоляционные панели (VIP) обеспечивают наилучшие характеристики изоляции, но не подходят для многих применений из-за отсутствия гибкости и отсутствия технологичности. Гибкий, высокоэффективный теплоизоляционный лист, который можно легко резать, сверлить или склеивать, был бы весьма полезен.

Аэрогели кремнезема признаны отличными кандидатами на роль высокоэффективных изоляторов (Aegerter et al., 2011). Из-за их сверхнизкой плотности и «эффекта Кнудсена» в мезопористых структурах (Forest et al., 2015) (Jelle et al., 2019), аэрогели кремнезема демонстрируют очень низкую теплопроводность (0,01–0,02 Вт/(м⋅K) при комнатной температуре). Теплоизоляционные характеристики со временем не ухудшаются, так как низкая теплопроводность зависит от структуры материала, а не от наличия вакуума или газа с низкой теплопроводностью. Это имеет большое преимущество в небольших/тонких теплоизоляционных материалах. Тем не менее, хрупкость кремнеземных аэрогелей до сих пор является критическим препятствием для их использования в гибких изоляционных материалах.

Для преодоления этого барьера были исследованы различные композиты аэрогеля на основе диоксида кремния. Было показано, что комбинация кремнеземного аэрогеля и волокон эффективна для повышения механической прочности и улучшения управляемости. В качестве армирующих материалов использовались неорганические (стекло, кремнезем, окись алюминия и другие оксиды, углерод) и органические (природные и искусственные полимеры) волокна (Linhares et al., 2019). Композиты с нановолокнами, такими как целлюлоза (Cai et al., 2012) и поливинилиденфторид (Wu et al., 2013), продемонстрировали очень высокую гибкость. Комбинация кремнеземных аэрогелей и нетканых листов или волокнистых войлоков успешно продается в качестве промышленных продуктов с Aspen Aerogels , Cabot Corporation и других поставщиков (Miros et al., 2017) и применялись в качестве теплоизоляции для трубопроводов, зданий, жилых домов и в защитной одежде. При низком содержании волокнистого соединения теплопроводность этих материалов близка к теплопроводности кремнеземных аэрогелей (∼0,02 Вт/(м⋅K). Однако отслоение кремнеземного аэрогеля от композита практически неизбежно и бросается в глаза, поскольку структура кремнеземного аэрогеля такой хрупкий, поэтому следует избегать использования этих материалов в тех случаях, когда присутствие пыли недопустимо.0006

Были исследованы различные типы кремнеземных аэрогелей-полимерных композитов, в которых кремнеземные аэрогели использовались в качестве наполнителей в полимерной матрице (Guzel Kaya and Deveci, 2020). Также были исследованы эпоксидная смола (Kim et al., 2015), полиуретан (Cho et al. , 2019), полиэтилен (Zulkipli and Romli, 2018) и полиимид (Kim et al., 2014). Композиты силикагеля и термореактивного полимера, полученные с помощью химической реакции и разделения фаз, были созданы для использования при высоких температурах. Например, был разработан аэрогельный композит полимид-кремнезем с теплопроводностью 0,022 Вт/(м⋅K) (Fan et al., 2019).) и Ю и соавт. произвели композит на основе фенолформальдегидной смолы с теплопроводностью 0,028 Вт/(м⋅K) (Ю и др., 2018). Все эти композиты имеют лучшие механические свойства и удобоукладываемость, чем простые аэрогели на основе диоксида кремния, и, вероятно, мало отслаиваются. Однако содержание аэрогеля кремнезема в этих композитах невелико, вероятно, из-за множества технических трудностей при смешивании аэрогелей кремнезема низкой плотности с полимерами. Кроме того, теплопроводность этих материалов составляет ∼0,03 Вт/(м⋅K) при самом низком уровне, что сравнимо с обычными дешевыми теплоизоляторами. Таким образом, применение этих аэрогелевых композитов на основе диоксида кремния в качестве коммерческих изоляционных материалов имеет мало преимуществ.

Сочетание полимерной пены с аэрогелями на основе диоксида кремния является альтернативным подходом для достижения как высокого содержания аэрогеля на основе диоксида кремния, так и предотвращения отслаивания. Иноуэ и др. сообщили о разработке композита из аэрогеля и пенополиуретана на основе диоксида кремния (Inoue and Yamanobe, 2013). В их работе в высокопористый пенополиуретан вводили золь кремнезема (0,014 г/см ³ ), и внутри ячеистой структуры образовывался алкогель кремнезема. Затем композит высушивали в сверхкритическом диоксиде углерода (CO ₂ ). Теплопроводность композита составляет около 0,02 Вт/(м⋅К). Они сообщили, что композит аэрогеля не разрушился во время испытаний на сжатие, но не упомянули о гибкости материала. Чжао и др. произвели твердый вспененный композит из аэрогеля кремнезема и полиизоцианурата путем реактивного вспенивания с гранулированным аэрогелем кремнезема (Zhao et al., 2014). Композит имеет минимальную теплопроводность 0,0233 Вт/(м⋅K). Прочность на сжатие была лучше, чем у жесткой пены из полиизоцианурата без кремнеземного аэрогеля. Простота обращения и обрабатываемость могут быть такими же, как у полиизоцианурата; однако гибкость и отслаивание аэрогеля в их работе не упоминались.

Мы разработали новый, очень гибкий, высокоэффективный теплоизоляционный материал с низкой степенью отслаивания кремнеземного аэрогеля. Наша стратегия аналогична стратегии Иноуэ, т. е. комбинирование мягкой полимерной пены с открытыми порами с кремнеземным аэрогелем, приготовленным внутри пены, с последующей сверхкритической сушкой. Ранее мы сообщали о разработке комбинаций кремнеземных аэрогелей и различных полимерных пен, включая полиуретан, меламин и полипропилен (ПП). Эти соединения демонстрируют такую ​​же низкую теплопроводность, как и монолит кремнеземного аэрогеля (Yoda and Furuya, 2012). Здесь мы продолжаем разработку нашего вспененного полипропилена и представляем его путь к коммерческому производству. Добавлены данные по теплопроводности, а также механические свойства композита. Поскольку композит из алкогеля кремнезема и полипропилена является гибким, также представлен процесс сверхкритической сушки для рулонного композита, который является эффективной стратегией снижения себестоимости материала в промышленных масштабах.

Экспериментальный

Получение композитов полимерная пена-кремнезем и аэрогель

В качестве матриц использовали полимерные пены с открытыми порами. В таблице 1 приведены пенополимеры, использованные в данной работе. Рисунок 1 представляет собой изображение, полученное с помощью сканирующего электронного микроскопа (СЭМ), вспененного полипропилена со слоями оболочки. Трудно было поддерживать однородность толщины пенопластов. Подтверждено, что все полимерные пены устойчивы к набуханию в сверхкритическом CO ₂ в используемых условиях сушки.

ТАБЛИЦА 1 . Список полимерных пен в этой работе.

РИСУНОК 1 . СЭМ-изображение вспененного полипропилена со слоями кожи.

Тетраметоксисилан (TMOS, Tokyo Kasei Co., Ltd. и Shinetsu Kagaku Co. Ltd.), метанол (Wako, 99,9%), аммиачная вода (Wako) и CO ₂ (Showa Tansan, 99,9%) используется без дополнительной очистки. Золи диоксида кремния готовили смешением ТМОС, воды, метанола и аммиака. Типичное молярное соотношение составляло 1:4:7,2:0,001 соответственно, исходя из нашей предыдущей оптимизации аэрогеля кремнезема с плотностью 0,16 г/см 9 .0153 3 . Золь вводили в полимерные пены и оставляли там до тех пор, пока не происходило гелеобразование. Эти золь-гель процессы проводились при комнатной температуре. После старения при 333 К в течение 2 дней и замены растворителя на метанол при комнатной температуре была проведена гидрофобизация поверхностных силанолов с использованием 1,1,1,3,3,3-гексаметилдисилазана (ГМДС, Wako, 96%) в качестве силанового связующего агента. . Влажный гель диоксида кремния пропитывали 10 мас.% метилового ГМДС и кипятили с обратным холодильником при 333 К. Было рассчитано, что количество ГМДС превышает расчетное количество поверхностных силанольных групп во влажном геле диоксида кремния. Затем полимерную пену и кремнеземный алкогельный композит помещали в автоклав с небольшим количеством метанола или 2-пропанола и сушили в сверхкритическом CO 9 .0155 2 при 20 МПа и 353 К. Детали приготовления аналогичны описанным в нашей предыдущей статье (Yoda et al., 2004). Для оценки механических свойств вспененные полимеры нарезали до заданного размера (70 × 20 и 20 × 20 мм) и укладывали в стопки из нескольких листов примерно одинаковой толщины (10 и 5 мм), а затем проводили золь-гель процесс. проводили после того, как они были погружены в золь кремниевой кислоты.

Оценка

Теплопроводность оценивалась методом теплового расходомера (ASTM C518). Анализы проводились с помощью измерителя теплового потока (Eko Instruments, HC-074) при температуре 298 К, с нижней пластиной на 288 К и верхней пластиной на 308 К. Для тонких образцов образец располагался между двумя листами основы (силиконовая губка), толщина и теплопроводность которых были известны. Теплопроводность образца λs была рассчитана из измеренной теплопроводности λ _с+2b и теплопроводности основного листа λ _b по следующему уравнению: 2b⋅λbλb−(2tbts+2tb)⋅λs+2b(1)

, где t _s и t _b — толщина образца и губчатого листа соответственно (Yoda, 2021).

Микроструктуру материалов исследовали с помощью сканирующей электронной микроскопии (СЭМ, Hitachi S-4800) после покрытия Pt-Pd методом ионного распыления. Испытания на сжатие образцов (20 × 20 × 10 мм) проводили на Autograph AG5000A со скоростью перемещения 1 мм/мин. Испытания на сжатие повторяли трижды для каждого типа образцов. Напряжение сжатия σ _C и деформация сжатия ε _C были рассчитаны со следующими уравнениями:

σC = FCA (2)

εC = D.00010.0010.00010.0010.0010.0010. 3. 3.0012 (2). _c – приложенная нагрузка, A – площадь образца, d ₀ и d – толщина образца до и после сжатия соответственно.

Испытания на трехточечный изгиб с использованием образцов (70 × 20 × 10 мм) проводили на Strograph R3 (Toyo Seiki Co., Ltd.) со скоростью перемещения 1 мм/мин. Поскольку вспененный полипропилен был тоньше, чем пенопласт других полимеров, измерения аэрогеля вспененного полипропилена и диоксида кремния проводились с использованием образцов, приготовленных из пяти листов вспененного полипропилена, как описано в 2.1. Напряжение изгиба σ _B и деформация изгиба ε _B были рассчитаны с следующими уравнениями:

σB = 3FBL2BD (4)

ε 3FBL2BD (4)

ε 3FBL2BD (4)

σB = 3FBL2BD (4)

σB = 3FBL2BD (4)

σb = 3FBL2BD (4)

. b — нагрузка в данной точке, L — пролет опоры, D — прогиб центра образца, b и d — ширина и толщина образца соответственно.

Потеря веса за счет удаления диоксида кремния после непрерывных испытаний на изгиб и истирание (1200 раз/10 мин) оценивалась с использованием тестера на истирание Scott flex (Toyo Seiki Co., Ltd.).

Моделирование процесса сверхкритической сушки

Экстракция 2-пропанола из кремнеземного алкогеля во время процесса сверхкритической сушки была смоделирована для оптимизации температуры, давления и времени экстракции. В ходе эксперимента рулонный лист из композита пенополиэтилена и алкогеля из полипропилена помещали в сосуд высокого давления и сушили в сверхкритическом CO ₂ . В соответствии с экспериментальными установками предполагалось, что 2-мерная модель аэрогеля кремнезема будет такой, как показано на рис. 2.9.0006

РИСУНОК 2 . Имитационная модель сверхкритической сушки.

При моделировании влияние пенопластовой матрицы полипропилена для простоты считается незначительным, поскольку содержание полипропилена составляет менее 5 об. %. Аэрогель кремнезема рассматривался как уплотненный слой с пористостью 95% и диаметром пор 50 нм, который моделировался проницаемостью α и коэффициентом инерционных потерь C ₂ :

α=Dp2150ε3(1−ε) 2(6)

C2=3,5Dp(1−ε)ε3(7)

Эти уравнения были вычислены из уравнения Эргуна и уравнений Блейка-Козени. Здесь ε — пористость, D _p — средний диаметр частиц (Бортолин и др., 2015).

Смоделированные рабочие условия и физические свойства веществ перечислены в таблице 2. Эти значения были найдены в базе данных по жидкостям (JMSE, 1983) или предсказаны путем корреляции. Распределение концентрации 2-пропанола в модельном силикагеле было рассчитано для каждого условия экстракции с помощью ANSYS/Fluent v18.0 на основе уравнения Навье-Стокса и уравнения диффузии как для CO ₂ и 2-пропанол.

ТАБЛИЦА 2 . Условия эксплуатации и предполагаемые параметры моделирования.

Результаты и обсуждение

Свойства и микроструктура композита пенополимер-кремнезем и аэрогель

В таблице 3 приведены свойства композитов пенополимер-кремнезем и аэрогель. Ни один из композитов не был хрупким, а некоторые композиты были гибкими. Плотность продуктов была практически такой же, как и у тех же кремнеземных аэрогелей, приготовленных без полимерной пены. Теплопроводность полимерного пенокремнеземного аэрогеля составила 0,016–0,022 Вт/(м⋅K) при 298 K при атмосферном давлении, что ниже, чем у исходного аэрогеля кремнезема. Измерения теплопроводности композита аэрогеля из вспененного полипропилена и кремнезема с использованием образца большого размера методом защищенной горячей плиты в Японском испытательном центре строительных материалов (JTCCM) дали такой же результат теплопроводности.

ТАБЛИЦА 3 . Свойства полимерных пенокремнеземных аэрогелевых композитов.

Аэрогель кремнезема из вспененного полипропилена можно почти сложить, и он проявляет упругость при изгибе, как показано на рис. 3. Вспененный полипропилен обладает хорошей удобоукладываемостью, и его можно легко разрезать ножницами или ножом. Аэрогели из вспененного полиуретана и кремнезема демонстрируют аналогичную обрабатываемость, но плохую упругость при изгибе.

РИСУНОК 3 . Демонстрация изгиба аэрогелевого композита пенополипропилен-кремнезем.

СЭМ-изображения пеноматериалов и аэрогелевых композитов показаны на рис. 4A–D, а изображения аэрогеля на основе диоксида кремния, приготовленного в тех же условиях, показаны на рис. 4E. Между сеткой полимерной пены и аэрогелем кремнезема были очень маленькие промежутки (∼1 мкм), вероятно, из-за поперечного сшивания влажного силикагеля через пористую структуру при формировании, а затем небольшой усадки во время старения и сушки.

РИСУНОК 4 . СЭМ-изображения полимерных пенопластов (слева) и их композитов на основе силикагеля и аэрогеля (справа). (A) вспененный полипропилен с поверхностными слоями, (B) вспененный полипропилен без наружных слоев, (C) пенополиуретан, (D) меламиновая пена и (E) аэрогель кремнезема, приготовленные в одном и том же условиях (слабое увеличение (слева) и крупный план (справа)).

На рис. 5А показаны кривые напряжения-деформации при испытании образцов на сжатие в этой работе. Свойства аэрогелей полимерной пенокремнезема при испытаниях на сжатие были близки к свойствам аэрогеля чистого кремнезема. Различия в каждой полимерной пене могут отражать разницу в межфазном пространстве между аэрогелями диоксида кремния и матрицами полимерной пены. На рис. 5В показаны кривые напряжение-деформация при испытаниях на трехточечный изгиб пенополипропилена с наружным слоем из композита силикагеля и аэрогеля, силикагеля и полипропилена. Несмотря на чрезвычайно высокое объемное содержание аэрогеля кремнезема в композите, прочность на изгиб была намного выше, чем у аэрогеля чистого кремнезема. То есть армирование высокопористыми материалами было эффективным.

РИСУНОК 5 . Кривые напряжения-деформации при испытании образцов на сжатие (A) в этой работе и (B) на трехточечный изгиб для вспененного полипропилена с наружным слоем-аэрогелевым композитом, аэрогелем кремнезема и вспененным полипропиленом.

Отслаивание кремнеземного аэрогеля из полимерных пенопластовых композитов

Оценивали отслаивание кремнеземных аэрогелей от композитов. Такое отслаивание может вызвать множество проблем для продуктов, содержащих композиты аэрогеля на основе диоксида кремния, и является препятствием для расширения их использования. В таблице 4 показаны результаты испытаний на изгиб и трение для отслаивания кремнеземного аэрогеля. Обычно на начальном этапе испытаний к образцу прикладывалась нагрузка. Загрузка аэрогеля из вспененного полипропилена и диоксида кремния привела к очень небольшой потере веса. Однако и полиуретановая пена, и меламиновая пена не выдержали физически и начали отслаиваться перед испытанием при той же нагрузке, что и для полипропиленовой пены. Таким образом, эти два образца должны были быть испытаны при нулевой нагрузке. Даже при нулевой нагрузке меламиновый пенокомпозит ломался после нескольких движений.

ТАБЛИЦА 4 . Результаты испытаний на изгиб и трение для отслаивания кремнеземного аэрогеля.

Полипропиленовая пена с поверхностными слоями и композитным силикагелевым аэрогелем показала высокую гибкость и малое отслаивание. Из-за ограниченного выбора полимерных пенопластов с открытыми порами и чрезвычайно высокой пористостью (а также ограниченной публикуемой информации об их структурных свойствах от производственных компаний) систематическое исследование влияния размера пор, распределения пор по размерам и межфазного взаимодействия затруднено. Тем не менее, высокая гибкость и низкое отслаивание аэрогеля из вспененного полипропилена и диоксида кремния, вероятно, обусловлены высокой гибкостью матрицы вспененного полипропилена и относительно высокой дисперсией аэрогелей из диоксида кремния в пенопласте из полипропилена. Как показано в Таблице 1, полипропиленовая пена имеет наименьший размер пор среди полимеров в этой работе (100–200 мкм), и поры имеют ячеистую природу (в отличие от сетчатой ​​структуры меламиновой пены). Аэрогели кремнезема в порах полипропиленовой пены будут более независимыми, чем в пенополиуретане и меламиновой пене. Небольшие частичные разрывы наблюдались в аэрогелях пенокремнезема ПП при изгибе, но разрывы были ограничены локализованной частью диспергированного аэрогеля. Кроме того, слои кожи предотвращали отслаивание частично разрушенного аэрогеля кремнезема. Этот результат указывает на то, что обеспечение более высокой дисперсии аэрогеля кремнезема в гибких материалах является многообещающим подходом к разработке высокогибких и высокоэффективных теплоизоляционных материалов.

Моделирование сверхкритической сушки листового проката

Поскольку композит ПП-пенокремнезем и алкогель обладает некоторой гибкостью, был исследован процесс сверхкритической сушки прокатного листа (рис. 6). Известно, что экстракция спирта контролируется диффузией внутри кремнеземных алкогелей (Özbakir and Erkey, 2015). Для крупносерийного производства с компактным рулонным профилем зазор между листами должен быть небольшим. Однако такая установка требует длительного времени экстракции, и понимание влияния условий экстракции на время сушки важно для коммерциализации. Время экстракции 2-пропанола сверхкритическим CO ₂ из модельной полосы в скрученном кремнеземном алкогеле.

РИСУНОК 6 . Сверхкритически высушенный композитный лист из полипропиленового пенокремнезема и аэрогеля (лабораторный масштаб).

В таблице 5 приведены условия моделирования и смоделированное время сушки аэрогеля диоксида кремния при сверхкритической сушке CO ₂ , где конечная массовая доля 2-пропанола составляет менее 3,5 × 10 ^-6 . Рисунок 7 представляет собой графическую сводку типичной экстракции 2-пропанола в CO ₂ система. Эти цифры соответствуют имитационной модели на рис. 2, хотя соотношение сторон при печати другое. Квадрат, показанный на рисунке сплошной линией, соответствует алкогелю кремнезема. Расстояние от центра валка до листа составляло 87,45 мм, что принималось за крайнюю сторону валка. Красный цвет указывает на 2-пропанол, а синий цвет указывает на CO ₂ . В условиях, показанных на рисунке 7А, экстракция началась через 1800 с после начала потока, а затем 2-пропанол в силикагеле был заменен на CO 9 . 0155 2 постепенно. В этих условиях весь 2-пропанол был удален из системы к 10 800 с. Условия высокой температуры и низкого давления были эффективными для сокращения времени сушки, вероятно, из-за низкой вязкости и высокой диффузии в кремнеземе, как показано на рисунке 7B,C. Большой расход CO ₂ также был эффективным для сокращения времени сушки, как показано на рисунке 7D. Из-за того, что 2-пропанол на поверхности силикагеля быстро заменяется CO ₂ , разница концентраций в силикагеле (т.е. движущая сила сушки) становится большой. Однако следует отметить, что даже если CO ₂ скорость потока увеличивается в 10 раз, как показано в (a) и (d) таблицы 5, время сушки сокращается только примерно на 2/3. Поскольку размер геля является доминирующим фактором для экстракции в процессах с контролируемой диффузией, наличие большого расхода CO ₂ было менее эффективным, чем другие факторы. Эти результаты показывают, что процесс сверхкритической сушки крупногабаритного рулона тонкого листового материала может быть завершен в течение практического времени при условии сохранения небольшого зазора между слоями прокатанного листа.

ТАБЛИЦА 5 . Моделированное время сушки аэрогеля кремнезема при сверхкритической сушке CO ₂ .

РИСУНОК 7 . Профиль концентрации 2-пропанола в сосуде высокого давления с кремнеземным алкогелем. (A–D) соответствуют случаю A–D в таблице 5.

Заключительные замечания

Был разработан новый, гибкий, теплоизоляционный лист из композитного аэрогеля из вспененного полипропилена и кремнезема. Лист демонстрирует хорошую гибкость и низкую теплопроводность (0,016 Вт/(м⋅K)), а его механические характеристики превосходят другие полимерно-аэрогелевые композиты. Отслаивание аэрогеля кремнезема от композита, барьер для различных применений, было очень низким для композита, вероятно, из-за поверхностных слоев матрицы вспененного полипропилена. Поскольку композит является гибким, для прокатанного композитного листа был разработан процесс сверхкритической сушки. Моделирование времени экстракции проводилось на валках, имеющих небольшой зазор (0,05 мм) между листовыми слоями вала. Было подтверждено, что экстракция завершается за 1–2 часа, что делает крупномасштабный производственный процесс практичным.

Теперь эти результаты были применены в опытно-промышленном процессе производства с использованием дешевого силиката, и был успешно произведен листовой прокат размером 400 мм × 30 м. Теплопроводность крупногабаритного изделия была подтверждена методом защищенной горячей плиты, и наблюдалась такая же теплопроводность (0,016 Вт/(м⋅K)). Мы считаем, что этот материал окажется полезным для различных применений теплоизоляции, и мы находимся на пути к разработке крупномасштабного производственного процесса.

Заявление о доступности данных

Необработанные данные, подтверждающие выводы этой статьи, можно получить у соответствующего автора, SY, по обоснованному запросу.

Вклад автора

SY: Подготовка материалов, Измерения теплопроводности и механической прочности ST: Сверхкритическая сушка, СЭМ наблюдения, TO: Моделирование сверхкритической сушки RT: Моделирование сверхкритической сушки, Разработка процесса для промышленного производства HO: Процесс дизайн для производства в промышленных масштабах.

Финансирование

Эта работа основана на результатах, полученных в рамках проекта (P12004) по заказу Организации развития новых энергетических и промышленных технологий (NEDO), Япония. Авторы благодарят C. Xiao и H. Sato за помощь в работе.

Конфликт интересов

Авторы RT и HO работали в компании Inoac Technology Center.

Остальные авторы заявляют, что исследование проводилось в отсутствие каких-либо коммерческих или финансовых отношений, которые могли бы быть истолкованы как потенциальный конфликт интересов.

Ссылки

Эгертер, М. А., Левентис, Н., и Кобель, М. М. (2011). Справочник по аэрогелям . Нью-Йорк: Springer

Бортолин С., Тонинелли П., Маджоло Д., Гварньери М. и Дель Кол Д. (2015). CFD-исследование распределения электролита в проточных окислительно-восстановительных батареях. J. Phys. конф. сер. 655, 012049. doi:10.1088/1742-6596/655/1/012049

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Цай Дж. , Лю С., Фэн Дж., Кимура С., Вада М., Куга С. и др. (2012). Нанокомпозитные аэрогели из целлюлозы и диоксида кремния от In Situ Образование диоксида кремния в целлюлозном геле. Анжю. хим. Междунар. Эд. 51 (9), 2076–2079. doi:10.1002/anie.201105730

PubMed Abstract | Полный текст перекрестной ссылки | Google Scholar

Чо, Дж., Чан, Х.Г., Ким, С.Ю., и Ян, Б. (2019). Гибкие и наносимые на покрытие изолирующие кремнеземные аэрогели/полиуретановые композиты с помощью контроля мягких сегментов. Композиты Sci. Тех. 171, 244–251. doi:10.1016/j.compscitech.2018.12.027

Полный текст CrossRef | Академия Google

Фань В., Чжан Х., Чжан Ю., Чжан Ю. и Лю Т. (2019). Легкие, прочные и супертеплоизолирующие полиимидные композитные аэрогели при высоких температурах. Композиты Sci. Тех. 173, 47–52. doi:10.1016/j.compscitech.2019.01.025

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Форест К., Шомон П., Кассаньяу П., Свобода Б. и Зоннтаг П. (2015). Полимерные нанопены для изоляционных применений, полученные путем вспенивания CO2. Прог. Полим. науч. 41, 122–145. doi:10.1016/j.progpolymsci.2014.07.001

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Гузель Кая, Г., и Девечи, Х. (2020). Синергетические эффекты кремнеземных аэрогелей/ксерогелей на свойства полимерных композитов: обзор. J. Ind. Eng. хим. 89, 13–27. doi:10.1016/j.jiec.2020.05.019

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Хаас С. и Уолтер М. (2019). Текущее состояние и потребность в теплоизоляции электромобилей для снижения мощности нагрева и охлаждения. на конференции прикладных исследований 2019в. ОТ Регенсбург. https://www.researchgate.net/publication/334307499_Current_status_and_need_for_thermal_insulation_in_electric_cars_to_reduce_heating_and_cooling_capacity#fullTextFileContent

Google Scholar

Иноуэ, Н., и Яманобе, Т. (2013). Приготовление и старение пенополиуретанов, наполненных кремнеземными аэрогелями. Кобунши Ронбуншу 70 (4), 123–128. doi:10.1295/koron.70.123

CrossRef Full Text | Google Scholar

Йелле Б. П., Мофид С. А., Гао Т., Грандколас М., Слетнес М. и Сагволден Э. (2019 г.)). Наноизоляционные материалы, использующие эффект Кнудсена. Конф. IOP. сер. Матер. науч. англ. 634, 012003. doi:10.1088/1757-899x/634/1/012003

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Ким Х.М., Ким Х.С., Ким С.Ю. и Юн Дж.Р. (2015). Силикагель-аэрогель/эпоксидные композиты с сохраненными порами аэрогеля и низкой теплопроводностью. Электронные полимеры 15 (2), 111–117. doi:10.1515/epoly-2014-0165

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Ким С.Ю., Нох Ю.Дж., Лим Дж. и Ю Н.-Х. (2014). Композиты силикагель-аэрогель/полиимид с сохраненными порами аэрогеля с использованием многостадийного отверждения. Макромоль. Рез. 22 (1), 108–111. doi:10.1007/s13233-014-2006-0

CrossRef Full Text | Google Scholar

Linhares, T. , Pessoa de Amorim, M.T., and Durães, L. (2019). Композиты аэрогеля кремнезема с внедренными волокнами: обзор их получения, свойств и применения. Дж. Матер. хим. А. 7 (40), 22768–22802. doi:10.1039/C9TA04811A

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Мирош А., Псюк Б. и Шпиковска-Срока Б. (2017). Аэрогелевые изоляционные материалы для промышленных установок: свойства и структура новых изделий заводского изготовления. Ж. Соль-гель. науч. Технол. 84, 496–506. doi:10.1007/s10971-017-4539-0

CrossRef Full Text | Google Scholar

Озбакир Ю. и Эркей К. (2015). Экспериментальное и теоретическое исследование сверхкритической сушки кремнеземных алкогелей. Дж. Суперкрит. Жидкости 98, 153–166. doi:10.1016/j.supflu.2014.12.001

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Японское общество инженеров-механиков (JSME) (1983). в JSME Data Book: Теплофизические свойства жидкостей (Токио: JMSE).

Ву, Х., Чен, Ю. , Чен, К., Дин, Ю., Чжоу, X., и Гао, Х. (2013). Синтез гибких аэрогелевых композитов, армированных электроформованными нановолокнами и микрочастицами, для теплоизоляции. Дж. Наноматер. 2013, 1–8. doi:10.1155/2013/375093

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Йода С. и Фуруя Т. (2012). Получение композитов полимерная пена-кремнезем и аэрогель и их оценка в качестве теплоизолятора. Seikei kako 24 (3), 154–158. doi:10.4325/seikeikakou.24.154

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Google Scholar

Йода С., Такебаяси Ю., Сугета Т. и Отаке К. (2004). Платино-кремнеземные аэрогели посредством сверхкритической сушки и пропитки. J. Некристаллический золь. 350, 320–325. doi:10.1016/j.jnoncrysol.2004.06.026

CrossRef Full Text | Google Scholar

Ю, З.-Л., Ян, Н., Апостолопулу-Калкавура, В., Цинь, Б., Ма, З.-Ю., Син, В.-Ю., и др. (2018). Огнезащитные и теплоизоляционные фенолокремнеземные аэрогели. Анжю. хим. Междунар. Эд. 57 (17), 4538–4542. doi:10.1002/anie.201711717

PubMed Abstract | Полный текст перекрестной ссылки | Google Scholar

Чжао, С.Ю., Ян, Ю., Ху, З.Х., Ли, Л.П., и Фань, X.З. (2014). Подготовка и эксплуатационные характеристики полиизоциануратных (PIR)/диоксид кремния композитных жестких пенопластовых изоляционных материалов. Строительные материалы. 93, 309–316. doi:10.3963/j.issn.1671-4431.2014.08.004

Полный текст CrossRef | Академия Google

Зулкипли, А. Х., и Ромли, А. З. (2018). Термическая характеристика полиэтилена низкой плотности (ПЭНП)/золы рисовой шелухи и аэрогелевых композитов на основе диоксида кремния на основе золы рисовой шелухи. АИП Конф. проц. 1985 (1), 030011. doi:10.1063/1.5047169

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Низкая кепка RS — 232 и RS — 422, Парная – полипропиленовая изоляция, Общий экран из фольги/плетенки #D562812

• перейти к основной навигации
• перейти к основному содержанию
• перейти к нижнему колонтитулу

Увеличить Уменьшить Увеличить

*Изображения продуктов приведены только в иллюстративных целях и могут отличаться от фактического продукта.

Низкая крышка RS – 232 и RS – 422, Парная – полипропиленовая изоляция, Общий экран из фольги/оплетки

№ по каталогу: D562812

Конструкция Применение Стандарты Вопросы и ответы

Строительство
Категория Проводник Описание	Многожильная луженая медь
Категория Изоляция Описание	Полипропиленовая изоляция с витыми парами
Дренаж экрана	Общий экран из алюминия/полиэстера. Многожильный дренажный провод из луженой меди. Общий экран из луженой медной оплетки. (покрытие 90%)
Категория Куртка Описание	Серый ПВХ

• Парные кабели обеспечивают сбалансированную передачу сигнала, что приводит к снижению перекрестных помех за счет подавления синфазного сигнала.
• Витые пары обычно обеспечивают более высокую скорость передачи данных, чем многожильные кабели.
• НЭК КЛ2
• Напряжение: 30 вольт

Вопросы и ответы

Задайте вопрос

Имя Обязательное поле

Электронная почта Обязательное поле

Вопрос Обязательное поле

Таблица номеров деталей

Номер детали	Манометр	Пары	Скрутка	Внешний диаметр в дюймах	Номинальная емкость А	Номинальная емкость B	Вес материала (фунты/м)
Д562809	28	9	7×36 ТК	. 290″	15	27	55
Д562803	28	3	7×36 ТК	.222″	15	27	33
Д562805	28	5	7×36 ТК	.240″	15	27	37
Д562831	28	31	7×36 ТК	.462″	15	27	122
Д562812	28	12	7×36 ТК	. 319″	15	27	63
Д562804	28	4	7×36 ТК	.237″	15	27	36
Д562825	28	25	7×36 ТК	.429″	15	27	104
Д562802	28	2	7×36 ТК	.214″	15	27	28
Д562813	28	13	7×36 ТК	. 336″	15	27	69
Д562818	28	18	7×36 ТК	.365″	15	27	82
Д562807	28	7	7×36 ТК	.256″	15	27	43

A* Емкость между проводниками B** Емкость между одним проводником и другими проводниками, подключенными к экрану. Примечание. Представленные данные являются приблизительными и зависят от стандартных отраслевых допусков и допусков производителя.