| Обозначение | Дата введения | Статус | |
| ГОСТ 11677-85 Трансформаторы силовые. Общие технические условия | 01.07.1986 | Взамен | |
Область применения: Стандарт распространяется на силовые трансформаторы общего назначения, в том числе на автотрансформаторы, трансформаторы собственных нужд электростанций и трансформаторы для комплектных трансформаторных подстанций (КТП), трехфазные мощностью более 5 кВА и однофазные мощностью более 4 кВА классов напряжения до 1150 кВ включительно, предназначенные для нужд народного хозяйства. Заменяет собой:
| |||
ГОСТ 11920-85 Трансформаторы силовые масляные общего назначения напряжением до 35 кВ включительно. | 01.07.1996 | Только на территории РФ | |
| Область применения: Стандарт распространяется на стационарные силовые масляные трехфазные двух- и трехобмоточные трансформаторы общего назначения мощностью от 1000 до 80000 кВхА на напряжение до 35 кВ включительно, в том числе на трансформаторы для собственных нужд электростанций и электроснабжения угольных шахт, с переключением ответвлений без возбуждения и под нагрузкой, предназначенные для нужд народного хозяйства, а также для экспорта. Заменяет собой: | |||
| ГОСТ 12022-76 Трансформаторы трехфазные силовые масляные общего назначения мощностью от 25 до 630 кВ · А на напряжение до 35 кВ включительно. Технические условия | 01.01.1978 | Отменен | |
Область применения: Стандарт распространяется на стационарные масляные понижающие силовые трехфазные двухобмоточные трансформаторы общего назначения мощностью от 25 до 630 кВ · А на напряжение до 35 кВ с плоской магнитной системой, включая трансформаторы мощностью от 160 до 630 кВ · А на напряжение до 10 кВ в исполнении для КТП, с переключателем ответвлений без возбуждения (ПБВ) и под нагрузкой (РПН), в том числе предназначенные для экспорта. Заменяет собой:
| |||
| ГОСТ 12965-85 Трансформаторы силовые масляные общего назначения классов напряжения 110 и 150 кВ. Технические условия | 01.07.1994 | Только на территории РФ | |
Область применения: Стандарт распространяется на стационарные силовые масляные трансформаторы общего назначения классов напряжения 110 и 150 кВ, в том числе для электроснабжения угольных шахт с раздельным питанием подземных и наземных токоприемников, предназначенные для нужд народного хозяйства и экспорта. Заменяет собой:
| |||
ГОСТ 14209-85 Трансформаторы силовые масляные общего назначения. Допустимые нагрузки | 01.07.1985 | Действует | |
Область применения: Стандарт устанавливает допустимые нагрузки силовых масляных трансформаторов общего назначения мощностью до 100000 кВ-А включительно с видами охлаждения М, Д, ДЦ и Ц, соответствующие ГОСТ 11677—75.
Стандарт не распространяется на трансформаторы с направленным потоком масла в обмотках.
Стандарт устанавливает метод расчета допустимых систематических нагрузок и аварийных перегрузок по задаваемым исходным данным, а также нормы таких нагрузок и перегрузок для суточного графика нагрузки трансформаторов с учетом температуры охлаждающей среды.
Стандарт соответствует СТ СЭВ 3916—82 в части метода расчета допустимых нагрузок и перегрузок трансформаторов и Публикации МЭК 354 (1972) в части метода расчета допустимых нагрузок и перегрузок трансформаторов по суточным двухступенчатым прямоугольным графикам нагрузки. Заменяет собой:
| |||
| ГОСТ 14209-97 Руководство по нагрузке силовых масляных трансформаторов | Отменен в РФ | ||
| Область применения: Стандарт распространяется на масляные трансформаторы, соответствующие требованиям ГОСТ 11677. Стандарт содержит рекомендации по допустимым режимам нагрузок, превышающих номинальную мощность трансформаторов в пределах установленных ограничений. Относительно печных трансформаторов, из-за особенностей их режимов нагрузки, следует пользоваться соответствующей консультацией у изготовителя. Заменяет собой: | |||
| ГОСТ 14794-79 Реакторы токоограничивающие бетонные. Технические условия | 01.01.1981 | Взамен | |
Область применения: Стандарт распространяется на токоограничивающие реакторы последовательного включения, одинарные и сдвоенные на класс напряжения от 3 до 15 кВ включительно, климатического исполнения У, категорий размещения 1, 2, 3 и климатического исполнения Т, категории размещения 3 по ГОСТ 15150-69, предназначенные для ограничения токов короткого замыкания в электрических сетях частоты 50 и 60 Гц. Заменяет собой:
| |||
| ГОСТ 15542-79 Трансформаторы рудничные силовые взрывобезопасные. Общие технические условия | 01.01.1982 | Взамен | |
Область применения: Стандарт распространяется на рудничные силовые взрывобезопасные трансформаторы мощностью от 63 до 1000 кВ·А, предназначенные для электроснабжения трехфазным током электроприемников, устанавливаемых в подземных выработках, опасных по газу (метану) или пыли, а также на силовые трансформаторы для подстанций по ГОСТ 16837-79, в том числе на трансформаторы, предназначенные для экспорта. Заменяет собой:
| |||
| ГОСТ 16110-82 Трансформаторы силовые. Термины и определения | 01.07.1982 | Действует | |
Область применения: Стандарт устанавливает применяемые в науке, технике и производстве термины и определения основных понятий в области силовых трансформаторов. Стандарт распространяется на силовые трансформаторы – трехфазные и многофазные мощностью 6,3 кВ·А и более и однофазные мощностью 5 кВ·А и более.
Термины, установленные стандартом, обязательны для применения в документации всех видов, научно-технической, учебной и справочной литературе. Заменяет собой:
| |||
| ГОСТ 16555-75 Трансформаторы силовые трехфазные герметичные масляные. Технические условия | 01.01.1977 | Взамен | |
Область применения: Стандарт распространяется на стационарные силовые герметичные масляные трехфазные двухобмоточные трансформаторы общего назначения мощностью от 250 до 2500 кВ*А на напряжение до 10 кВ, с плоской магнитной системой, с переключением ответвлений без возбуждения, преднанзначенные для комплектных трансформаторных подстанций.
Стандарт не распространяется на трансформаторы, работающие в среде, содержащей едкие пары и газы, разрушающие металлы и изоляцию Заменяет собой:
| |||
Нагрузочная способность»
Основные параметры и технические требования»DT12022, Аккумулятор свинцовый 12В-2.2Ач 178х34х66, Delta Battery
Описание
Сферы применения:
Системы безопасности
Электронное тестовое оборудование
Системы аварийного освещения
Геофизическое оборудование
Системы контроля
Общее описание:
Свинцово-кислотные аккумуляторы Delta серии DT специально разработаны для нетребовательных систем и оптимизированы для работы в буферном режиме. Аккумуляторы Delta DT имеют низкое внутреннее сопротивление и высокую плотность энергии. Отвечая международным стандартам безопасности, рекомендованы для применения в охранно-пожарных системах и системах контроля и управления доступом.
Особенности и преимущества:
Полностью герметичная конструкция, утечка электролита невозможна.
Система внутренней рекомбинации газа, нет необходимости в доливе воды.
Нет ограничений на перевозку воздушным, железнодорожным или автотранспортом.
Соответствие требованиям UL.
Легированные кальцием свинцовые пластины обеспечивают высокую плотность энергии.
Стандарты и сертификаты
Декларация о соответствии ГОСТ 12.2.007.12-88; ГОСТ Р МЭК 61056-1-2012; ГОСТ Р МЭК 60896-2-99
Срок службы
В буферном режиме: до 40Ач – 5 лет;
свыше 65Ач – 7-10 лет.
В циклическом режиме: до 40Ач – 1000 циклов при 30% глубине разряда;
свыше 65Ач – 1100 циклов при 30% глубине разряда.
Температурные режимы
Хранение от -35°С до +50°С
Заряд от -10°С до +50°С
Разряд от -20°С до +50°С
Метод заряда
Метод заряда: Заряд постоянным напряжением (25°C)
Циклический режим 2.4-2.5 В/эл
Буферный режим 2.27 – 2.3 В/эл
Технические параметры
| Заряд, А*ч | 2.2 |
| Напряжение,В | 12 |
| Размер | 178x35x66 |
| Серия | dt |
| Технология | agm |
| Вес, г | 970 |
Техническая документация
ETALON FS 12022 – ТД ВИДЕОГЛАЗ Москва
Похожие товары из категории Аккумуляторы
Описание ETALON FS 12022
ETALON FS 12022 – аккумулятор 12 В 2,2 Ач, габариты 178*34*66 мм.
Бюджетная серия, используется на малых токах разряда, преимущественно в буферном режиме.
Основное применение: системы аварийного освещения, охранной и пожарной сигнализаций, портативная аппаратура.
Не предназначен для работы в составе ИБП.
Аккумулятор ETALON FS 12022 является стационарным свинцово-кислотным необслуживаемым и изготовлен по технологии AGM. Бюджетная серия FS спроектирована под применение в охранных и пожарных системах, системах освещения, контроля и доступа персонала.
Сферы применения АКБ ETALON серии FS
Свинцово-кислотные аккумуляторы ETALON FS входят в линейку “FOR SECURITY” и предназначены для резервного электропитания приборов, систем охранной и пожарной сигнализации.
Основные сферы применения аккумуляторов серии FS:
Расчетный срок службы: для моделей до 26 Ач – до 3 лет, для моделей 40 – 100 Ач – до 6 лет.
Предназначены для работы как в буферном, так и в циклическом режимах.
Серия сертифицирована для использования предприятиями на территории Российской Федерации.
Технология AGM (Absorbent Glass Mat), класс VRLA (Valve-Regulated Lead–Acid)
Конструкция аккумулятора:
Характеристики заряда и эксплуатация
..максимальный ток заряда (А): 0,22…0,66 A
Важно:
не допускать глубокого разряда и хранения в разряженном состоянии. Производить полный заряд не реже 1 раза в 6 месяцев.
Заряжать только специальными устройствами для AGM аккумуляторов, либо в процессе эксплуатации зарядным устройством оборудования.
Срок службы: 200-250 циклов “заряд-разряд” при 100% разряде или до 5 лет в буферном режиме.
Технические характеристики ETALON FS 12022
- Рабочее напряжение, В: 12
- Число элементов: 6
- Срок службы в буферном режиме, лет: 3
- Вес, кг: 0.
95
- Емкость С20, Ач: 2.2
- Емкость С10, Ач: 2.1
- Емкость С5, Ач: 1.9
- Длина, мм: 178
- Ширина, мм: 34
- Высота без учета клемм, мм: 60
- Высота с клеммами, мм: 66
- Клеммы: Нож F1 (Faston)
- Диапазон температуры при хранении, °С: от -20 до +50
- Диапазон температуры при разряде, °С: от -15 до +50
- Диапазон температуры при заряде, °С: от -10 до +50
- Внутреннее сопротивление заряженной батареи (25°С), мОм: 50
- Максимальный разрядный ток (5с), А: 34.5
- Саморазряд в месяц (25°С): 3% емкости
- Напряжение подзаряда в циклическом режиме: 14,5 – 14,9 В, температурная компенсация -30 мВ/°С
- номинальный…макс. ток заряда:: 0,22…0,66 A
- Напряжение подзаряда в буферном режиме: 13,6 – 13,8 В, температурная компенсация -18 мВ/°С
- Срок службы, циклов, при 30% разряде: 1200
- Срок службы, циклов, при 100% разряде: 200-250
- Количество в коробке: 20
- Страна бренд/производство: Россия/Китай
- Гарантийный срок, мес. : 12
Схема с габаритами, мм
Схема клемм, мм
Характеристики разряда
95
: 12
Документация ETALON FS 12022
Инструкция ETALON FS 12022| Напряжение питания | 12 |
| Емкость | 2.2 |
Похожие товары из категории Аккумуляторы
*Производитель оставляет за собой право изменять характеристики товара, его внешний вид и комплектность без предварительного уведомления продавца. Не является публичной офертой согласно Статьи 437 п.2 ГК РФ.
Проектирование силового трехфазного трансформатора
Классом напряжения обмотки трансформатора
называют ее длительно допустимое рабочее
напряжение.
Класс совпадает с номинальным
напряжением электрической сети, в которую
обмотка включается. Каждому классу напряжения
соответствуют определенные испытательные
переменные напряжения при промышленной
частоте и импульсные. Классом напряжения трансформатора
считают класс напряжения обмотки ВН.
По расположению на стержне обмотки подразделяют на концентрические (рис. 5.1, а) и чередующиеся (рис. 5.1, б). При использовании концентрических обмоток в силовых трансформаторах обмотка НН располагается внутри, а ВН – снаружи.
Основным элементом каждой обмотки является виток, который состоит из одного или нескольких параллельных проводников. Совокупность витков, соединенных последовательно, образует катушку. Обмотка может состоять из одной или нескольких катушек. Витки, вплотную намотанные на цилиндрической поверхности, образуют слой.
Катушки называют «правыми»,
если обход вдоль витков совершается
по часовой стрелке, и «левыми», если обход идет против часовой стрелки (по
аналогии с обозначением резьбы винта)
(рис.
4.2). От направления намотки витков
зависит направление ЭДС, индуцированной
в катушке, и направление магнитных силовых
линий. По соображениям удобства изготовления
большинство обмоток трансформаторов
выполняют с левой намоткой.
Рис.5.1. Концентрические и чередующиеся обмотки | Рис. 5.2. Направления намотки катушек |
Силовые трансформаторы должны позволять регулировать напряжение на нагрузке в небольших пределах. Такое регулирование напряжения осуществляется изменением коэффициента трансформации. С этой целью одна из обмоток (обмотка ВН) должна иметь несколько отпаек. В силовых трансформаторах предусматривается два вида регулирования напряжений силового трансформатора:
– регулирование напряжения путем переключения ответвлений обмотки без возбуждения (ПБВ) после отключения всех обмоток трансформатора от сети;
– регулирование напряжения
под нагрузкой (РПН), без отключения
обмоток трансформатора от сети.
В масляных трансформаторах мощностью от 25 до 200000 кВА с ПБВ стандартами ГОСТ 12022-66; 11920-73 и 12965-74 предусмотрено выполнение на обмотках ВН четырех ответвлений на +5; +2,5; -2,5 и -5% от номинального напряжения помимо основного зажима с номинальным напряжением.
5.2. Выбор типа обмоток
Проектирование обмоток
Производственные требования сводятся к оптимизации затрат материалов и труда на производство трансформатора. Это обеспечивается выбором рационального типа обмотки, материала обмоточного провода, компактным размещением и распределением витков и катушек чтобы ограничить расход обмоточного провода и обеспечить наилучшее заполнение окна магнитопровода.
К эксплуатационным требованиям относятся механическая
прочность при воздействии сил короткого
замыкания и ограниченный нагрев обмоток
в номинальном режиме работы.
Механическая прочность
Для достижения необходимой нагревостойкости
следует обеспечить эффективную
теплоотдачу от обмотки в охлаждающую
среду путем создания развитой охлаждающей
поверхности и выбором
Основные параметры для выбора типа обмоток следующие:
1. Мощность трансформатора (S, кВА).
2. Ток фазы обмотки (Iф, А).
3. Номинальное напряжение (Uном , кВ) .
4. Сечение витка обмотки (П, мм2 ).
5. Схема регулирования напряжения (для обмоток ВН).
На выбор схемы регулировочных ответвлений влияет ряд факторов:
– схема соединения обмоток;
– тип обмотки;
– механическая прочность при коротких замыканиях;
– напряжение между частями обмотки.
На рис. 5.3 показаны наиболее
употребительные схемы
Рис. 5.3. Различные схемы выполнения ответвлений в обмотке ВН при регулировании напряжения без возбуждения ПБВ. |
При соединении обмоток
в звезду наиболее целесообразны
схемы рис. 5.3, а, б, в, поскольку допускают применение
наиболее простого и дешевого переключателя
– одного на три фазы трансформатора. В
этих схемах рабочее напряжение между
отдельными частями переключателя не
превышает 10% линейного напряжения трансформатора.
Схема по рис. 5.3, г требует или трех отдельных
переключателей для каждой фазы или одного
трехфазного переключателя. В последнем
рабочее напряжение между отдельными
его частями может достигать 50% номинального
напряжения обмотки, однако и такие переключатели
находят широкое применение.
При соединении обмоток треугольником наиболее целесообразна схема по рис. 5.3, г. В схемах регулирования, по рис. 4.3, а, б регулировочные витки каждой фазной обмотки присоединяются к линейному зажиму соседней фазы и рабочее напряжение между контактами различных фаз на переключателе достигает 100% номинального напряжения обмотки. Схема по рис. 5.3, в при соединении обмотки в треугольник не применяется.
Схемы регулирования по рис. 5.3, а, б могут быть реализованы в цилиндрических обмотках, а по рис. 5.3, в, г – в катушечных. Особенностью схемы по рис. 5.3, в является то, одна половина обмотки мотается правой, а другая левой намоткой.
Для снижения механических
усилий, действующих на обмотку при
коротком замыкании, рекомендуется
размещать симметрично 
При регулировании напряжения по схемам на рис. 5.3, в и г в месте разрыва обмотки в середине ее высоты образуется изоляционный промежуток в виде горизонтального радиального масляного канала. Иногда этот канал заполняется набором шайб, изготовленных из электроизоляционного картона. Размер этого промежутка по схеме рис. 5.3, в определяется половиной фазного напряжения обмотки, а при схеме по рис. 5.3 г – примерно 0,1 фазного напряжения. Увеличение этого промежутка нежелательно, так как приводит к существенному увеличению осевых механических сил в обмотках при коротком замыкании, возрастающих также и с ростом мощности трансформатора. Именно это обстоятельство ограничивает применение схемы по рис. 5.3, в напряжением не свыше 38,5 кВ и мощностью не более 1000 кВА.
Указанные выше соображения позволяют выбрать тип обмоток (первичной и вторичной) по табл. 5.1.
.
Таблица 5.1.
Основные свойства и пределы применимости обмоток разных типов
Тип обмотки
|
Применение |
Основные достоинства |
Основныенедостатки | Диапазон значений критериев выбора (ориентировочно) |
Число параллельных проводов в витке |
Схема регулирования напряжения
рис. | ||||
Мощность трансформатора, S, кВА | Сечение витка, П, мм2 | Ток на стержень, I, А | Линейное напряжение, U, кВ | |||||||
Цилиндрическая одно- и двухслойная из прямоугольного провода |
НН (ВН) | Технологичность, Хорошее охлаждение | Малая механическая прочность | М | До 630 | 5-250 | 15-800 | До 6 | 1-8 | |
А | До 630 | 7-300 | 10-650 | До 6 | 1-8 | |||||
Цилиндрическая многослойная из прямоугольного провода |
ВН (НН) | Технологичность, Хорошее заполнение окна магнитопровода | Меньшая поверхность охлаждения (по равнению с обмотками, имеющими радиальные каналы) | М | 630 – 80000 | 5-400 | 15-1200 | 10, 35 | 1-8 |
а, б |
А | 16000 -25000 | 7-500 | 10-1200 | 10, 35 | 1-8 | |||||
Цилиндрическая многослойная из круглого провода |
ВН (НН) |
Технологичность | Ухудшение теплоотдачии уменьшение механической прочности при большой мощности | М | До 630 | 0. | 0.3-100 | До 35 | 1-2 |
а, б |
А | До 630 | 1 – 50 | 2-135 | До 35 | 1 | |||||
Винтовая одно- и многоходовая |
НН | Механическая прочность, надежная изоляция, хорошее охлаждение | Высокая стоимость по сравнению с цилиндрической обмоткой | М | 160 и выше | 75 и более | 300 и более | До 35 | 4-16 | |
А | 100 и выше | 75 и более | 150 и более | До 35 | 4-16 | |||||
Непрерывная катушечная (спиральная) |
ВН (НН) | Электрическая и механическая прочность, хорошее охлаждение | Повышенная сложность технологии (необходимость перекладки катушек) | М | 160 и выше | 5 и более | 15 и более | 3-220 | 1-5 |
в, г |
А | 100 и выше | 7 и более | 10 и более | 3- 220 | 1-5 | |||||
4.3
11-42
5.
3. Расчет обмоток
5.3.1. Число витков в фазе обмотки НН
Полученное по (5.1 ) значение w1 округляется до ближайшего целого числа. При этом корректируется ЭДС одного витка
5.3.2. Число витков обмотки ВН при номинальном напряжении
5.3.3. Напряжение одной ступени регулирования
5.3.4. Число витков одной
ступени регулирования при
Полученное по ( 5.5 ) значение w2р округляется до ближайшего целого числа.
5.3.5. Полное число витков обмотки ВН (при четырех ступенях регулирования)
5.3.6. Число витков основной части обмотки ВН (при четырех ступенях регулирования)
Дальнейший расчет определяется выбранным типом обмоток (первичной и вторичной). Ниже приведена методика расчета обмоток разных типов.
5.3.1. Цилиндрическая одно- и двухслойная обмотка из прямоугольного провода
Эти обмотки используются
в качестве обмоток низкого напряжения
(иногда высокого напряжения).
Однослойная
обмотка применяется при
Рис.5.4. Цилиндрическая двухслойная обмотка | Рис.5.5.Сечение витка обмотки | Рис.54.6.Размеры двухслойной цилиндрической обмотки с осевым каналом |
5.3.1.1. Число витков в слое обмотки
где nсл – число слоев обмотки (1 или 2).
5.3.1.2. Ориентировочный осевой размер витка
где l – высота обмотки (мм), предварительно определенная на этапе выбора главных размеров.
5.3.1.3. По полученным значениям П (П1 или П2)и hв выбирается провод из сортамента обмоточного провода по табл. 5.7, 5.8.
При невозможности выбора
одного провода выбирается несколько
параллельных проводов. При этом число
параллельных проводов при намотке
плашмя не более 6, при намотке на ребро не
более 8 (предпочтительна намотка провода
плашмя).
Суммарное сечение параллельных
проводов равно сечению витка.
П1=177/6=29,5 мм2
Для обеспечения эффективной теплоотдачи радиальный размер провода (между двумя охлаждающими каналами) не должен превышать предельного значения, определяемого допустимой плотностью теплового потока (q, Вт/м2) по рис. 5.13 Для масляных трансформаторов q = 1200 – 1500 Вт/м2.
Размеры выбранного провода записываются в следующем виде:
Изоляция нормальная на две стороны 0,5мм.
а=4,4 мм
в=6,9 мм
5.3.1.4. Полное сечение витка из nв параллельных проводов
где П/ = 4,9*7,4 = 36,26 мм2 – сечение одного провода (мм2).
5.3.1.5. Осевой размер витка
где b/ – осевой размер провода в изоляции (мм).
5.3.1.6. Осевой размер обмотки
5.3.1.7. Радиальный размер обмотки (мм):
где a/ – радиальный размер провода в изоляции (мм),
aк – радиальный размер канала между
двумя слоями, который выбирается по
условиям охлаждения в соответствии
с рекомендациями табл.
5.5.
aк=5мм; a/=4,9мм
5.3.1.8. Уточненная плотность тока
5.3.1.9. Поверхность охлаждения обмотки трех фаз (ориентировочно)
АКБ 12-2,2 ETALON FS 12022 Аккумуляторная батарея — Аккумуляторы 12 вольт
Аккумуляторная батарея АКБ 12-2,2 FS 12022. Бюджетная серия FS спроектирована под применение в охранных и пожарных системах, системах освещения, контроля и доступа персонала.
Назначение: свинцово-кислотные аккумуляторы предназначены для резервного электропитания приборов, систем охранной и пожарной сигнализации.
Основные сферы применения:
- Системы безопасности
- Электронные кассовые аппараты
- Электронное тестовое оборудование
- Системы аварийного освещения
Основные особенности FS 12022 (АКБ 12-2,2):
- Система внутренней рекомбинации газа: под крышкой аккумулятора на моноблоках расположены клапаны избыточного давления, которые поддерживают необходимое давление и обеспечивают выпуск газа при превышении внутреннего давления выше допустимого уровня
- Полностью герметична, может эксплуатироваться в любом положении, кроме перевернутого крышкой вниз: утечка электролита невозможна
- Необслуживаемые: не требуется долив воды
- Нет ограничений на перевозку воздушным, железнодорожным, авто- транспортом
- Низкий саморазряд (до 3% в месяц)
- Соответствие требованиям UL, IEC, Гост Р
Конструкция аккумулятора:
|
Положительная пластина |
диоксид свинца |
|
Отрицательная пластина |
свинец |
|
Корпус и крышка |
синтетическая смола ABS |
|
Клапан предохранительный |
каучук |
|
Клеммы |
медь |
|
Сепаратор |
стекловолокно |
|
Электролит |
серная кислота |
Технические характеристики:
|
Рабочее напряжение, В |
12 |
|
Число элементов |
6 |
|
Срок службы в буферном режиме, лет |
3 |
|
Вес, кг |
0.95 |
|
Емкость С20, Ач |
2.2 |
|
Емкость С10, Ач |
2.1 |
|
Емкость С5, Ач |
1.9 |
|
Длина, мм |
178 |
|
Ширина, мм |
34 |
|
Высота без учета клемм, мм |
60 |
|
Высота с клеммами, мм |
66 |
|
Клеммы |
Нож F1 (Faston) |
|
Диапазон температуры при хранении, °С |
от -20 до +50 |
|
Диапазон температуры при разряде, °С |
от -15 до +50 |
|
Диапазон температуры при заряде, °С |
от -10 до +50 |
|
Внутреннее сопротивление заряженной батареи (25°С), мОм |
50 |
|
Максимальный разрядный ток (5с), А |
34.5 |
|
Саморазряд в месяц (25°С) |
3% емкости |
|
Напряжение подзаряда в циклическом режиме |
14,5 – 14,9 В, температурная компенсация -30 мВ/°С |
|
номинальный…макс. ток заряда: |
0,22…0,66 A |
|
Напряжение подзаряда в буферном режиме |
13,6 – 13,8 В, температурная компенсация -18 мВ/°С |
|
Срок службы, циклов, при 30% разряде |
1200 |
|
Срок службы, циклов, при 100% разряде |
200-250 |
|
Количество в коробке |
20 |
Задайте вопрос специалисту о АКБ 12-2,2 ETALON FS 12022 Аккумуляторная батарея
Самовывоз из офиса: Пункт выдачи:* Доставка курьером:* Транспортные компании: Почта России:** Срок доставки указан для товара в наличии на складе в Москве
Отзывы о FS 12022 (АКБ 12-2,2): Оставить отзывВаш отзыв может быть первым!
Определение сопротивления петли фаза — нуль в установках с глухозаземленной нейтралью
из “Электробезопасность на химических предприятиях”
Периодически и перед сдачей в эксплуатацию объектов, питающихся от сетей с заземленной нейтралью, проверяют соответствие заземляющих устройств требованиям ПУЭ (обеспечивается ли в случае необходимости отключение аварийного участка). [c.89]К — коэффициент, соответствующий требованиям ПУЭ и зависящий от вида защиты. [c.89]
При первом способе измеряют полное сопротивление петли фазовый провод — нулевой провод и это сопротивление складывают с полным расчетным сопротивлением фазы трансформатора. [c.89]
Приближенные расчетные сопротивления (в омах) масляных трансформаторов (по ГОСТ 11920—73 и 12022—66) приведены в табл. 8 [17]. [c.89]
Недостатком первого способа являются неизбежные ошибки в определении силы тока короткого замыкания. Полное сопротивление проводников в значительной степени зависит от силы протекающего тока. Поэтому сопротивление петли, измеренное при силе тока 15—30 А, существенно отличается от того сопротивления, которое существует при протекании фактических токов короткого замыкания, а следовательно, и определяет их величину. [c.89]
Наиболее точно силу тока однофазного короткого замыкания на корпус или нулевой провод можно определить по второму способу. Однако следует учесть, что при замыканиях на корпус при полном напряжении в случае неисправности или большого сопротивления сети заземления на корпусах испытуемого оборудования могут возникать напряжения опасной величины. [c.90]
Полное сопротивление петли фаза — нуль состоит из активной и реактивной составляющих сопротивлений входящих в нее элементов фазы питающего трансформатора, цепи, образованной фазными и нулевыми проводами, коммутационных аппаратов, входящих в эту цепь, и из переходного сопротивления в месте замыкания. Учесть сопротивления всех элементов при проектировании и расчете весьма затруднительно. Измерения же более просты по выполнению и обеспечивают необходимую точность. [c.90]
Для измерения полного сопротивления петли фаза — нуль методом амперметра-вольтметра испытуемое оборудование должно быть отключено. Измерение проводят на переменном токе пониженного напряжения от трансформатора достаточной мощности. Для измерения собирают схему (рис. [c.91]
а затем искусственно замыкают один из фазных проводов на корпус. [c.91]
Полное сопротивление 2д должно определяться как геометрическая сумма составляющих и полного сопротивления одной фазы питающего трансформатора 2т/3, взятой из табл. 8. Для приближенного подсчета с достаточной для практики точностью сопротивления можно сложить арифметически. [c.91]
Для обеспечения режимов замыкания в испытуемой петле на короткое время (порядка 0,05 с) в аппарате имеются два контакта специальной конструкции, удерживаемых защелками замыкающий ЗК — в разомкнутом в размыкающий РК — в замкнутом положении. [c.92]
В случае падения напряжения на этих сопротивлениях конденсатор заряжается выпрямленным током до напряжения, величина которого пропорциональна силе протекающего по петле тока (и сопротивлению). [c.92]
При нажатии на кнопку Измерение КИ конденсатор разряжается на измеритель — микроамперметр со шкалой до 100 мкА с последовательно включенным сопротивлением. После инерционного отброса стрелка измерителя возвращается к делению шкалы, соответствующему измеряемой силе тока. Для избежания разряда конденсатора на сопротивление (0,08 или 3 Ом) через обратную проводимость германиевого выпрямителя в цепи заряда предусмотрен блок-контакт, разрывающий эту цепь при срабатывании размыкающего контакта. [c.92]
Аппарат защищен предохранителем с плавкой вставкой. Для предотвращения ошибочного срабатывания размыкающего контакта при включенном замыкакзщем контакте в аппарате предусмотрено специальное блокирующее устройство. [c.93]
Методика оценки петли при использовании аппарата ИПЗ-2М сводится к определению силы тока короткого замыкания в петле сравнением результатов измерения и данных таблицы (таблица приложена к аппарату) с силой тока срабатывания защиты. [c.93]
Как показала практика, в большинстве случаев для оценки состояния петли нет необходимости в замыкании на сопротивление 0,08 Ом (что связано с протеканием значительных токов) достаточно ограничиться замыканием на 3 Ом. Если при предварительном испытании петли (замыкание на 3 Ом) сила тока короткого замыкания превышает силу тока срабатывания защиты (с учетом нормируемого коэффициента запаса), то в замыкании на сопротивление 0,08 Ом также нет необходимости. Если по данным предварительного испытания (на 3 Ом) сила тока короткого замыкания оказалась меньше допустимой, то необходимо произвести замыкание на 0,08 Ом и по полученным результатам оценить состояние петли. [c.93]
Прибор типа М-417 предназначен для контроля сопротивления петли фаза —нуль в электроустановках напряжением 380 В, частотой 50 Гц, с глухозаземленной нейтралью питающего трансформатора без отключения источника тока. Пределы измерения при бора составляют 0,1—2 Ом. [c.94]
Прибор обеспечивает автоматическое отключение измерительной цепи от контролируемой сети в течение 0,3 с, срабатывание сигнализации при появлении на объекте напряжения, превышающего 36 В (сопротивление петли фаза —нуль больше 2 Ом), а также срабатывание сигнализации обрыва заземляющей цепи. Однако прибор имеет существенные недостатки им не учитывается индуктивное сопротивление цепи, градуировка шкалы на средний ожидаемый угол сдвига фаз допускает погрешность в пределах 17% он не пригоден для массовых испытаний, так как требует подключения к каждому электроприемнику кроме того, имеются погрешности, обусловленные эксплуатационными колебаниями напряжения. [c.94]
К сожалению, отечественная промышленность (несмотря на имеющиеся хорошие схемные решения) других приборов для измерения сопротивления петли фаза — нуль под напряжением серийно не выпускает.. Прибор М-417 изготовляет завод электроизмерительных приборов Мегомметр . [c.94]
Вернуться к основной статье
% PDF-1.5 % 4101 0 объект> эндобдж xref 4101 209 0000000016 00000 н. 0000008336 00000 н. 0000004476 00000 н. 0000008493 00000 п. 0000008632 00000 н. 0000009077 00000 н. 0000010152 00000 п. 0000010190 00000 п. 0000010243 00000 п. 0000010861 00000 п. 0000011300 00000 п. 0000016576 00000 п. 0000017300 00000 п. 0000017415 00000 п. 0000019176 00000 п. 0000020702 00000 п. 0000022497 00000 п. 0000024425 00000 п. 0000026412 00000 п. 0000028379 00000 п. 0000028496 00000 п. 0000030375 00000 п. 0000032190 00000 п. 0000422047 00000 н. 0000422187 00000 п. 0000422731 00000 н. 0000422786 00000 н. 0000422878 00000 н. 0000423484 00000 н. 0000423620 00000 н. 0000423717 00000 н. 0000423969 00000 н. 0000424248 00000 н. 0000424336 00000 н. 0000424666 00000 н. 0000424945 00000 н. 0000425587 00000 н. 0000425723 00000 н. 0000425824 00000 н. 0000426076 00000 н. 0000426338 00000 н. 0000426426 00000 н. 0000426756 00000 н. 0000427035 00000 п. 0000427673 00000 н. 0000427809 00000 н. 0000427908 00000 н. 0000428104 00000 п. 0000428363 00000 п. 0000428451 00000 п. 0000428787 00000 н. 0000429068 00000 н. 0000429651 00000 п. 0000429787 00000 н. 0000429882 00000 н. 0000430134 00000 п. 0000430415 00000 н. 0000430503 00000 н. 0000430841 00000 п. 0000431121 00000 н. 0000478669 00000 н. 0000478806 00000 н. 0000479024 00000 н. 0000482591 00000 н. 0000482679 00000 н. 0000483010 00000 н. 00004
Анализ продуктов коррозии парогенераторов Словацкой АЭС Богунице
Одна из основных целей атомная промышленность призвана повысить ядерную безопасность и надежность атомных электростанций (АЭС).Поскольку парогенератор (ПГ) является наиболее чувствительным к коррозии компонентом АЭС, важно проанализировать процесс коррозии и оптимизировать его конструкционные материалы, чтобы избежать таких повреждений, как коррозионное растрескивание. С этой целью методом неразрушающей мессбауэровской спектроскопии были исследованы два разных типа ПГ и системы распределения питательной воды с АЭС Ясловске Богунице. Образцы соскребали с поверхности и анализировали в геометрии пропускания. Магнетит и гематит оказались основными компонентами коррозионных слоев обоих ПГ.В зависимости от материала, из которого состоит SG, и местоположения в системе, где были взяты образцы, отношения между магнетитом и гематитом и парамагнитными компонентами были разными. Полученные результаты могут быть использованы для повышения коррозионной безопасности второго контура ВВЭР-440, а также для оптимизации его водно-химического режима.
1. Парогенератор
В российском исполнении ВВЭР-440 используются горизонтальные парогенераторы АЭС. Трубопровод, проходящий через стенку ПГ через сопло, подает воду на вторичную сторону ПГ.Вторичная сторона также подключена к системе распределения питательной воды, расположенной внутри ПГ. Система распределения питательной воды состоит из тройника и левой и правой частей горизонтального трубчатого коллектора с рядом коротких цилиндрических выходных патрубков для воды. Горизонтальный трубный коллектор вставлен в пучок труб ПГ и состоит из российской углеродистой стали 22К (ГОСТ 22К, СТН 12022; см. Табл. 1) [1–10].
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| * : Макс.Содержание 5x C. | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Поскольку серьезные повреждения наблюдались в области тройника коллектора и выпускных патрубков после 10 лет эксплуатации (сильная эрозия вызвала дыры, как видно на Рисунке 1), бывшая разводка питательной воды Система была заменена усовершенствованной системой, разработанной на НПП Ясловске Богунице [12, 13].
Оригинальный (старый) парогенератор с технической маркой РГВ-4Е представляет собой однофюзеляжный СГ [14, 15]. Зона теплообмена заложена внутрь как поверхность пучка первичных трубопроводов П-образной формы.Концы этих трубопроводов крепятся к стенкам первичного коллектора. Внутри корпуса ПГ размещены несколько сепараторов и система пароводяной системы. Парогенератор ПГВ-4Э предназначен для производства сухого пара с давлением около 4,61 МПа при температуре около 258 ° С. Базовая конструкция 1977 г. была усовершенствована после 1994 г. новой системой трубопроводов питательной воды. Также изменился тип стали этих трубопроводов. Вместо обычной углеродистой стали в распределительных коробах, а также в трубопроводах питательной воды использовалась аустенитная сталь.Все компоненты инновационной системы трубопроводов питательной воды Богунице были изготовлены из аустенитной стали в соответствии с чехословацкими нормами ČSN, класс 17. Преимущества новой конструкции заключаются не только в более высокой стойкости к коррозии, но и в гораздо более удобном визуальном осмотре. Нововведения можно увидеть на рисунках 1 и 2.
Питательная вода поступает через форсунку в систему распределительных трубопроводов и попадает внутрь в левую и правую входящие линии. Отсюда вода поступает по трубам диаметром мм в камеры и выходит через эжекторы.Этот поток смешивается с котловой водой, поэтому конечный поток в небольших первичных трубопроводах не будет слишком горячим и не будет вызывать раздражающую тепловую нагрузку. Одновременно улучшена циркуляция в резервуаре ПГ и сокращены места с повышенной концентрацией солей.
Эта усовершенствованная система распределения питательной воды состоит из V-образного соединения, соединенного с левой и правой частями камер распределения воды, которые расположены над пучком труб. В пучок труб вставлено несколько баков питательной воды с водяными эжекторами, которые соединены с раздаточной камерой распределительными трубопроводами.Все части усовершенствованной системы изготовлены из нержавеющей стали 18Cr8Ni (STN 17427; см. Таблицу 1) [1–8]
В этом исследовании были проанализированы некоторые части бывшей системы распределения питательной воды из SG46, которая имеет ферритную структуру. а также части инновационной системы SG35 с аустенитной структурой. Сильная эрозия области Т-образного соединения старого типа SG вызвала дыры, как видно на рисунке 3.
2. Экспериментальная
Мессбауэровская спектроскопия (МС) была применена к образцам коррозии из двух различных материалов SG ( см. рисунок 3).Пять образцов соскребали с разных частей каждого SG, и порошок анализировали с использованием обычного трансмиссионного мессбауэровского спектрометра с источником Rh при комнатной температуре.
Метод мессбауэровской спектроскопии – неразрушающий аналитический метод с высокой чувствительностью к изменениям атомной конфигурации вблизи зондирующих изотопов. Выбор используемого источника определяет специфику метода для одного элемента, в данном случае для. МС измеряет сверхтонкие взаимодействия, чтобы пользователь мог получить информацию о магнитном и электронном состоянии частиц железа, их химической связи с координирующими лигандами, локальной симметрии кристалла в узлах железа, структурных дефектах, динамических свойствах решетки, упругих напряжениях. и т. д. [14–17].Спектр МС показывает различные компоненты, если атомы образца расположены в положениях решетки, которые не являются химически эквивалентными (например, в магнетите). Из различных подспектров видно, расположены ли соответствующие атомы зонда на сторонах решетки, на которые не влияют структурные дефекты, или они расположены в положениях, коррелированных с дефектами. Суперпозиция всех найденных подспектров составляет общий измеренный спектр. В зависимости от сложности материала образца измеренный спектр может содержать даже комбинацию секстетов, дублетов или синглетов [3, 18].
Части ПГ 46 и 35 были вывезены с АЭС Богунице около 11 лет назад. Соскобленные образцы из этих частей были проанализированы и подробно обсуждались в различной литературе [1–3, 9, 19, 20]. Для сравнения с недавно полученными данными (SG42 в 2008 г., SG32 в 2009 г. и TG31, 32, 41 и 42 в 2009 г.) в этой работе были взяты новые образцы из старых частей SG в соответствии с прежними положениями зонда (Рисунок 3). Дополнительно были измерены некоторые пробы, взятые из системы распределения питательной воды двух разных ПГ.
3. Результаты и обсуждение
В измеренных образцах железо может быть обнаружено в магнитной и парамагнитной формах. Магнитная фаза состоит из почти стехиометрического магнетита ( γ -Fe 3 O 4 ), нестохиометрического магнетита (Fe 3-x M x O 4 , M x : примеси и вакансии, которые замещающее железо в октаэдрических узлах B), гематит ( α -Fe 2 O 3 ) и карбиды железа; эти фазы представлены в спектрах секстетами.Парамагнитные фракции показаны в мессбауэровских спектрах в виде квадрупольного дублета или синглета. Его параметры близки к параметрам гидроксида (FeOOH) или параметрам мелких, так называемых суперпарамагнитных частиц оксидов (гидроксидов) железа со средним диаметром около 10 нм. Список образцов и значений, полученных в результате процедуры подбора, приведен в таблице 2.
| 90 020||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Снаружи (o), внутри (i) (положение, где были взяты образцы), трубопровод (pl), наличие дублета (D), синглет (S), сверхтонкое магнитное поле магнетита в Тесла (H 1A , H 1B ), соотношение площадей подкомпонентов A и B в магнетите (), сверхтонкое магнитное поле гематита в теслах (H 2 ), наличие основного материала (B), площадь компонента в спектрах в% (A rel ). | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
3.1. Парогенератор
В трех образцах был обнаружен основной материал SG46 с относительным количеством от 10 до 82%. Коррозионные образцы SG35 вообще не содержали основных материалов.
Магнетит был идентифицирован как доминирующий компонент почти во всех изученных образцах. Мессбауэровский спектр магнетита при комнатной температуре создается наложением двух секстетов со сверхтонким магнитным полем T (мм / с) и T (мм / с). Поскольку магнетит (Fe 3 O 4 ) кристаллизуется в структуре обратной шпинели, где ионы кислорода образуют замкнутую упакованную кубическую структуру с ионами Fe, локализованными в двух разных местах, индекс A соответствует ионам в тетраэдрической (A) сайтов, в то время как индекс B соответствует смешанной валентности ионов и на октаэдрических (B) позициях.Катионы в узлах B неразличимы из-за быстрого переноса электронов (прыжков) [1–3, 11, 19, 20]. Элементарная ячейка магнетита содержит восемь ионов (позиция A) и восемь ионов (позиция B). Для идеальной стехиометрической шпинели Fe 3 O 4 соотношение площадей подкомпонентов A и B равно. В случае, если магнетит является доминирующей фазой в образце, отклонение от идеального значения должно быть небольшим. Более высокие производные существуют из-за окисления магнетита, что приводит к наличию вакансий или замещению в октаэдрической подрешетке (см. Таблицу 2) [1–3, 11, 19, 20].Невозможно сделать количественный вывод о степени окисления; качественно эта степень должна быть очень низкой.
Другой магнитной фазой, обнаруженной только в одном образце SG46, является гематит. В отличие от магнетита, он показывает только один секстет в спектрах со сверхтонким магнитным полем 51,7 Тл. Относительно узкая ширина линии (Γ) α -Fe 2 O 3 указывает на наличие ямы -кристаллизованная фаза с максимально несколькими замещениями других элементов в позиции Fe.Более низкое сверхтонкое поле и большая ширина могут быть объяснены меньшей кристалличностью и / или более высокой степенью замещения [1–3, 11, 19, 20]. Ширина линии гематита составляет для образца парогенератора около 0,28 мм / с, поэтому предполагается, что это хорошо кристаллизованная фаза.
Данные, полученные в результате этой работы, которые показаны в Таблице 2 и на Рисунке 4, очень хорошо соответствуют литературным значениям, полученным в 1998/1999 [11, 19, 20]. Сравнение количества оксидов во всех образцах показано в таблице 3.
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Помимо образцов из парогенераторов, с помощью мессбауэровской спектроскопии были измерены также шесть образцов из разных мест системы распределения питательной воды (например, турбогенератора (ТГ)). Один из этих образцов был проанализирован ранее [11, 19, 20] и состоит из продуктов коррозии, взятых из трубопроводов SG42 (низкий уровень). Остальные образцы взяты из SG32, TG31, TG32, TG41 и TG42. Это либо скребковые, либо интегрированные пробы питательной воды турбогенератора.
Спектры показывают, что большинство образцов состоит как из магнетита, так и из гематита, количество которого уменьшается по направлению к парогенератору. Существование различных оксидов железа связано с кипящей водой (260 ° C) с более высокой концентрацией соли вне системы, в то время как вода внутри имеет температуру от 158 до 225 ° C.
На рисунке 5 виден спектр образца S1-09. Он состоит из трех магнитно-расщепленных компонентов, два из которых были отнесены к магнетиту, а оставшийся компонент был идентифицирован как гематит.Дублет соответствует парамагнитной части спектра и представляет собой гидроксид. Спектры других образцов очень похожи на спектры, показанные на рисунке 5.
Наиболее корродированные части бывших трубопроводов питательной воды находятся вблизи Т-образных переходов. За счет динамического воздействия потока воды с высоким давлением и большими силами на внутреннюю стенку трубы в области тройника, содержание продуктов коррозии было снижено и перемещено во вторичный блок. В отложениях SG46 можно было идентифицировать частицы основного материала питающей водяной трубы [11, 19, 20].
Ширина линии гематита в образце трубы питательной воды составляет примерно 0,30–0,33 мм / с, так что эти образцы показывают более низкую кристалличность по сравнению с результатами, полученными с помощью парогенератора. Образцы из системы питательной воды турбогенераторов показали довольно высокую концентрацию гематита по сравнению с остальной частью набора образцов. Это могло быть связано с более высокой концентрацией кислорода в трубах во время работы реактора на мощности, а также во время останова реактора, когда отбирались пробы.
Результаты этой работы показывают качественно такое же содержание оксидов в образцах, взятых из SG42, SG46 и SG35, как это было измерено ранее Slugen et al.[11, 19, 20], с очень сопоставимым представлением. Это указывает на то, что при хранении деталей ПГ в лабораторных условиях воздушной коррозии не произошло (см. Таблицу 3).
4. Выводы
Анализ мессбауэровской спектроскопии, проведенный на образцах от парогенераторов АЭС Богунице и других компонентов вторичных контуров, подтвердил, что коррозия в сочетании с эрозией может вызвать значительные повреждения в системах распределения питательной воды. Полученные мессбауэровские спектры показывают, что основными компонентами продуктов коррозии вторичного контура являются магнетит и гематит с повышенным содержанием магнетита.
В связи с этими результатами и огромной важностью ядерной безопасности, важна замена предыдущей версии системы питательной воды парогенератора. Новая сталь STN 17247 показывает лучшие коррозионные свойства без содержания гематита.
В образцах, взятых из системы трубопроводов питательной воды, обнаружена доля гематита (24–42%), а также парамагнитные квадрупольные дублеты (3–19%). Таким образом, материал / конструкция системы распределения питательной воды нуждаются в дальнейших улучшениях.
Благодарности
Авторы выражают признательность Ассоциации Евроатом за поддержку.КС и гранты Министерства образования Словакии: VEGA 1/0119/12 и VEGA 1/0366/12.
| MD2 b3adb03833743fbb18bd79b19d67ad0d | ||
| MD4 4f27e279b5f4e5877b7cba9134cb3a0e | ||
| md5 b886d2e7952e0259496b794c1d2b7f29 | ||
| md5 (половина) | b886d2e7952e0259 | |
| sha1 | 285c7179d0578ece9e1928aa836e570ae805445e | |
| sha224 | 897de2d86edf43362a70013d3f6666f32b039b86467dbe6357e38d9f | |
| sha256 | 1ea6ca01991ab72fe073a32647b4376dac87293513161e2d914156740761a305 | |
| SHA384 | e6e2b3997a46cd210ecd128c6d123a43e4b1f368ee64dcada2af8dfcbadc22b0685d3ca9c0657133c2a796d291eca87d | |
| SHA512 / 224 | f54ee123746ae06ff1203354f917ffc2366788beb91a2a3c2cc9bd48 | |
| SHA512 / 256 | e8a9a8c111b4e0591d852013326aadb49432affe63937018024339e3b7468567 | |
| SHA512 | de6cad53c494b22e4abb14da159321e5060adb5849d08027b9960a9db0e3c34661d6e7d43730386d633a76bc6a35a188d45c29ff3948f2f4731fa7ca5b645064 | |
| sha3-224 | ede81e2c26dc04bd6d571b9e1b85a4a3830ce3da794516d7ababe7f4 | |
| sha3-256 | 3afd7fd3883af4e7f2f2f68d2e4e9903d7f2f6d8d2e4e9904e7f2f2d8d2e4e9 03 | f453491ac62371115bd83d0dde27a0a30ced85b803 | 349ebc350de43cd29e7ac08588dcec4f5369a64ee7815f025
| sha3-512 f4d99db05c6c53bad9952bf0e82cc12b4ae3dd23372ee1d723b598caf59d8a12b3b8fd4f4ad26ed591fc380492793f14c0e12f52aebf4c2e9bda5894f1e43b93 | ||
| ripemd128 c8a8b83c4977e7cc0aad4bf3c910f019 | ||
| ripemd160 f119fbef464d56a5335c1124ad2492392d54c41b | ||
| ripemd256 0581bc1f7395c9b0f8a845e73101d478a872b4cd95dd5fc21ab60eae8b93c301 | ||
| ripemd320 484b2d7a05cf34d796235cd9af7a83ca26dbd6a9a5c6ef160f830109b911c902e85b4fa9b337dd68 | ||
| джакузи | 2dabfc6301878ab6af0de3c54161cd680d299298ef05fd160bd2c069a5569cffd3ccc21f09da4d15e052bc2706a803784161c3ae4ff1445b5b2739089e365f06 | |
| tiger128,3 69725ec6dc43a47f3f845f00f0ed0da9 | ||
| тигр 160,3 | ||
| tiger192,3 69725ec6dc43a47f3f845f00f0ed0da9b980c6938058412f | ||
| tiger128,4 f60d2016d7de00f5b8d5542b67febb6e | ||
| tiger160,4 f60d2016d7de00f5b8d5542b67febb6e03ee3619 | ||
| tiger192,4 f60d2016d7de00f5b8d5542b67febb6e03ee361938592c30 | ||
| Snefru | ||
| snefru256 c2b2e25008943409b2a63083cd9a3524f1021e81278b95b1a7c0adf32d4d99c4 | ||
| гост 8654e6263443b1885f75888ab3a63d08a78575a1d132a3f4576473a5a2528509 | ||
| гост-Crypto | ||
| adler32 0d12022a | ||
| CRC32 4c23e9a д | ||
| crc32b | a6b3c3d1 | |
| crc32c | bb6dbb7a | |
| fnv132 | 47bcb9ee | |
| fnv1a32 | 640d44ec | |
| fnv164 | dfa5ff66f9f2692e | |
| fnv1a64 | b45c9dfde028cfcc | |
| joaat dc20b9a9 | ||
| haval128,3 1020db5ba2df98f23d42546606ba2fbc | ||
| haval160,3 44f2cb4ac7dbd98fe933696f60814d4ef3cddffe | ||
| haval192,3 af38270ee8605f8515b57d2dc6ad2f6e3bb95a33582f9157 | ||
| haval224,3 a47d8ca4ee531db9a137c79f0dddbe0c670cd82dd337cb8ab1689aa4 | ||
| haval256,3 | f05c7748cf9d56d304b0b5d4452946f84bc98d798d82f32c720fb92f2980ecd3 | |
| haval128,4 | 31d4ecce530c6d717f1968298c | |
| haval160,4 0d24d63d9f081bb5d73d269e80c61dd68c0833e9 | ||
| haval192,4 95433078e78848d26d997908be0ef0b0953ee7f400ae9814 | ||
| haval224,4 e34954880ffdfd79c618ed4de6963c225456a9e62ee664cdb6339110 | ||
| haval256,4 51e477c65ba537400c79f482a20d62e4b03d70ffd3a05dc606d42c8c05983699 | ||
| haval128,5 fb9f4bfe969ed1b433d5d7eefab6c83f | ||
| haval160,5 62c992d641063d36a8a41e1059dbd67a6623302f | ||
| haval192,5 68245dd7a01564408b1cb0359ef83412139b5494f0f9c1f5 | ||
| haval224,5 9603c5297f42dfdc51f754091b708b748bae56cc00115db52a8eb0f8 | ||
| haval256,5 f15e5e918df5d2d9930a734a1274839b387665a0e279bd5aa427ec3542e35d88 |
Схема де conectare Pentru transformatoarele trifazate
La conectarea înfășurărilor transformatoarelor trifazate, ambele plăci dublu și triplu, se использует диферитовую схему de conectare.Cu toate acestea, la transformatoarele de putere, atât în creștere, cât și în coborâre, se folosesc Principalele scheme de conectare la o stea, un triunghi și o stea zigzag. В scopuri практике, в sistemele de alimentare nu este necesar un număr mare de conexiuni de înfășurare. Deci, pentru transformatoare puternice, o conexiune a înfășurărilor HH i CH- este utilizată într-o stea cu ieșire нейтра (Y0), iar pentru înfășurările HH într-un triunghi (A).
ГОСТ 12022-66 Преобразователь энергии возбуждения 25, 40, 63 și 100 кВт cu WSP.. Adică, după îndepărtarea tuturor înfășurărilor transformatorului de la rețea) i transformatorul de alimentare 63, 100, 160 și 250 кВт у.е. partea de înfășurare în stea conexiune în zigzag de joasă tensiune.
Intrarea într-o stea zig-zag face posibilă netezirea acestei inegalități pe partea laterală a LV atunci pezión de la dezea. exemplu 127, 220 și 380 e.
Alte scheme de conexiuni de înfășurare pentru transformatoarele de putere sunt extrem de red. Domeniul de aplicare al acestor scheme este limitat la transformatoare cu destinație specială (electrice, pentru alimentarea instalațiilor de redresor cu mercur, pentru конверсия frecvențelor, numărul de faze ale curentului alternativ, sudarea electrică и т. Д.).
a) Conectarea înfășurărilor la o stea
Dacă conectați capetele sau începutul înfășurărilor celor trei faze împreună, veți obține o conexiune cu steaua.На рис. 3а представлен анфэцурэрил HH, конектат la o stea. В то время как нулевой загар связан с капетелем înfășurărilor, z, i la începuturile a, b, c este alimentat de la o tensiune de rețea cu trei faze sau un generator. На рис. 3.6 arată aceeași conexiune a înfășurărilor HH cu steaua, dar numai la capetele înfășurărilor care au fost conectate anterior la rețea sunt conectate la punctul zero. Când независимый unul de altul, cum ar fi transformatoare «inversarea», есть один dintre înfășurările conectate într-o stea, nu показывает pentru funcționarea, paralel a transformatoarelor, așa cum va fi în Continuous prezentat, nu este.Diferite înfășurări ale transformatorului pot fi conectate la stea, atât HV i CH, cât și HH. Punctul zero al stelei poate fi afișat pe Capsule Transformatorului (рис. 3, б).
Conform schemei, o stea sau o stea cu un punct de zero dedus este de obicei conectată la înfășurările HV ale transformatoarelor de cretere și de coborâre cu differite puteri.
Рис. 3. Conectarea înfășurării LV într-o stea.
a – o schemă de conectare; б – un alt sistem de conectare; c – conexiune la o stea cu un zero zero dedus; r este o diagramă vectorală a emfs-urilor liniare.д с.
Напряжение ВН с напряжением 110 кВ, которое предпочтительно связано с отсутствием дыма, может быть нейтрализовано. În acest caz, se poate realiza un capăt al fiecărei faze adiacent neutrului, cu izolație redusă.
nfășurările HF загорает в соответствии со схемой Y0.
nfășurările sunt conectate în stea HH дериват дин точный нулевой преобразователь, собранный с напряжением 230 до 400, мощность 560 кВА.Неизвестно, если вы хотите, чтобы он был точным и нулевым.
n mod obișnuit, înfășurările LV ale transformatoarelor step-up, precum și majoritatea transformatoarelor de putere descrescătoare, sunt conectate într-un triunghi.
Векторная диаграмма линейной ЭДС. и т. д. куб. pentru a conecta înfășurările la o stea este construită după cum urmează. Am așezat axul vectorial pe scară (фигура 3, г).Din moment ce știm că capetele n *, //, r sunt înfășurate electric, atunci complotăm vectorul de la punctul x la un unghi de 120 ° față de ax. Mai departe, din punctul y la un unghi de 120 ° faă de vectorul de către, am lăsa vectorul cr.
Dacă bobina este conectată la o stea cu un punct de glonț îndepărtat, se pot obține două tensiuni (фаза și crin). Dacă măsuram tensiunea dintre zero i orice fază, atunci vom obține tensiunile, numite faze (Vph), на фигуре 3, один sunt представляет вектор xa, yb și rc.
Tensiunile măsurate între fazele a și b, b și c, c și a se numesc tensiuni lineare (fază-fază) (U). Aceste tensiuni на рис. 5-3, r sunt представляет собой pe scara ab, fi, și ca. Deoarece unghiul dintre vectorii xa și yb este egal cu 120 ° în triunghiul abx, relația dintre teniunile liniare și faze va fi U = Ufv3. adică, tensiunea de linie este de v3 ori mai mare decât tensiunea de fază. N cazul în care transformatorul, ale cărui bobine NN sunt include în stea, are o tensiune de 220 V, atunci tensiunea de fază va fi:
b) Conectarea înfășurărilor într-un triungă ) faza de start, faza plumb cu (punctul z) de la începutul fazei b și sfârșitul fazei b (spot y) cu faza de start și apoi se obține compusul într-un triunghi (рис.4а). Compusul poate fi efectuată într-un triunghi (рис. 4,6), în caz contrar, care leagă sfârșitul fazei de pornire a fazei b, sfârșitul fazei b cu faza de pornire și o fază de capăt și faza de înce.
Векторная диаграмма линейной ЭДС. и т. д. куб. când conectați înfășurările într-un triunghi согласно схеме Рис. 4, a este un triunghi echateral din Рис. 4, c și d. Атунчи может сочетать într-un triunghi, tensiunile de fază vor fi liniare.
n transformatoarele de mare putere, una dintre înfășurări este întotdeauna conectată la un triunghi.Acest lucru se întâmplă din următoarele motive:
După cum se știe, curentul de magnetizare al transformatorului are o formă nesinusoidală, adică conține armonici mai mari. Al treilea este al treilea armonic. Dacă toate înfășurările transformatorului conectate în stea, apoi a treia armonică a curentului de magnetizare nu poate fi format, întrucât urmărește în toate fazele fazele aceleași: (3 • 120 ° = угол поворота, угол = 0 °) tensiunii de fază se distorsionează că poate duce la fenomene nedorite în funcționare.Din aceste motive, una dintre înfășurările trebuie conectată la un triunghi. Dacă, din anumite motive pe care doriți să construiască un transformator puternic de două lichidare sau auto-transformator cu bobinaj stea conexiune – o stea (de exemplu, trei faze de auto-transformator), acesta este livrat cu un al treilea suplimentar îrinfintar îrinf -un triunghi, уход, în unele cazuri, nu pot avea chiar console externe.
Рис. 4. Conectarea înfășurărilor HH într-un triunghi.
a – prima schemă de conectare a înfășurărilor într-un triunghi, b – a doua schemă de conectare a înfășurărilor într-un triunghi; c – вектор линейной деформации ЭДС.din fazele a, b și c; r-векторная диаграмма ecuații liniare cu
n mod obișnuit, o înfășurare de tensiune mai joasă este conectată la triunghi.
Curentul transformatoarele de putere nominală de lichidare LV este adesea mai multe mii de Amperi, i este constructiv mai ușor de a realiza conexiunea triunghi de lichidare, deoarece curentul de fază pentruceeai de la de la cartea conexiune stea.
Delta conectat LV de ridicare i coborâre a trei faze de înfășurare cu două înfășurare i înfășurare transformatoare de 5600 kVA sau mai multe transformatoare coborâtoare, putere la 5.600 кВА тензиуни аванд пе партеа LV 38,5; 11; 10,5; 6,6; 6.3; 3.3; 3,15 i 0,525 кВ, прейскурант i toate LV înfășurării i puternic-două transformatoare înfășurare cu trei înfășurare cu o fază de direcționare grup compus faze. Bobinația HV și CH трансформируется в амплификатор, а puterii și de step-down nu sunt de obicei conectate la un triunghi.
c) Conectarea bobinelor într-o stea zig-zag (зигзагообразный эхилатеральный și neegalabil)
Un zig-zag de Dimensiune egală poate fi obținut dacă una din cele trei circuit на рис.5, a, prin deplasarea capetelor i începutul a ase jumătăți de înfășurare cu un număr identific de rotații (i, în conscință, ee), aranjate de-aungul a două jumătăăă и
Рис. 5. Conectarea înfășurării LV într-un braț egal cu zig-zag.
a este prima schemă de conectare; б – schema de conectare a doua; в – al treilea sistem de conectare; r este diagrama vectorială a e. и т. д. куб. stelele bobinelor inferioare; q este diagrama vectorială a liniilor emfs.и т. д. куб.
Построение векторной диаграммы, которая совпадает с зигзагообразным зигзагом в соответствии со схемой рис. 5, а. Începem construcția cu semicarcasele inferioare conectate într-o stea. Векторная схема pentru aceste semi-înfășurări este prezentată на рис. 5, g. Conform schemei din Fig. 5, iar începutul a ‘al jumătății inferioare de înfășurare este conectat electric la capătul dinspre jumătatea superioară.
Vectorul r’c trebuie să meargă in direcția opusă vectorului zc ‘i, prin urmare, din punctul a’z’ (рисунок 5, e) se compune vectorul zrc în direcția opusă vectorului zc ‘.
n mod similar, construim vectorii celorlalte părți ale înfășurărilor. Înfășurarea atunci când se îmbină într-un zig-zag este de obicei efectuată de un strat de două straturi, fiecare strat având capete și capete libere.
Unul dintre straturile de lichidare este înfășurat cu bobina dreaptă, celălalt – cu cel din stânga. Acest lucru se face pentru comoditatea de a face conexiuni într-un zig-zag. Când conectăm înfășurarea într-un zig-zag, putem obține trei tensiuni diferite.
Схема зигзагообразной перестройки с использованием преобразователя нормального транспортного средства на уровне 25, 40, 63, 100, 160 на 250 кВА, с добавлением пищи, требующейся в цепи.
Un zig-zag inegal este obținut dacă, соответствует schemelor a, b și c (pnc 5-5), se conectează capetele i începutul semicircilor cu un număr diferit de ture. На рис. 6, a i b, sunt prezentate două scheme de conectare pentru zig-zagul neegalabil cu un raport al numărului de rotații în semi-înfășurările 1. 2.
Schema zig-zagului neegalabila. destinație specială. În transformatoarele de curent normale, instalațiile noastre nu utilizează această schemă.
d) Racordarea înfășurărilor соответствует схеме A
Dacă conectați înfășurările transformatorului, așa cum se arată на рис. 7, a, определяется или совпадает со схемой A. Схема 9000 на рис. Conexiune înfășurare соответствует схеме A.
a – diagrama conexiunilor de înfășurare; б – векторная диаграмма.
(рис. 7.6), poate fi repzentat ca un triunghi a’bc ‘, în care cele două laturi a’b și cfb au secvențe suplimentare (a’a și c’c).
Pentru a obține conexiunile de înfășurare corespunzătoare diagramei vectoriale din Fig. 7,6, luai raportul dintre numărul de viraje pe fazele transformatorului, care trebuie să удовлетворительное указание срочного запроса на 93000 долларов США:
запросов на 93/3 numărul de înfășurări ale înfășurărilor din fazele a și b.
Ieșirea zero este luată de la mijlocul înfășurării fazei c i, în plus, numărul de viraje ale secțiunilor suplimentare ale fazelor a i b ar trebui să fie același și aceulă de alcumor, numărul de viraje i acelă, i.
Рис. 8. Racordarea înfășurărilor într-un triunghi alunecător.
a – diagrama conexiunilor de înfășurare; Диаграмма 6-векторная.
Nu цепи Acest является nicio aplicaţie în transformatoarele де putere Normale şi Эста utilizat NUMAI în cazul в уходе за Эст necesar să Existe о conexiune де înfăşurare INTR-ун triunghi си в acelaşi TIMP Эсте necesar să Аиб ип Punct нуль.
e) Conectarea înfășurărilor la un triunghi alunecător
n Рис. 8 представляет схему контура и urării i diagrama vectorială a triunghiului alunecător.Din excinarea schemei se poate observa că prin schimbarea poziției capetelor
a’b’c “(фигура 8, a) i” alunecându-le “де-а лунгул înfășurării de la poziția superioară superioară la cea dea inferio triunghi la o stea.