Мастика битумная с резиновой крошкой: технические характеристики, состав, содержание крошки по массе, сферы применения, цена и виды, такие как мбр 65, 90, 100 и другие

Содержание

Битумно-резиновая мастика 👉 разновидности и их описание

Кому не хочется, чтобы крыша или фундамент дома сохраняли свой прежний вид, не рушились под влиянием воды? С целью повышения эксплуатационных качеств кровельных и напольных материалов применяется мастика битумная изоляционная. Прежде всего, это экономный вариант, который позволяет покрыть плоскость ровным бесшовным слоем даже в малодоступных местах.

Битумная мастика защитит дом от влаги

Содержание статьи

  • Состав и типы битумных смесей
  • Возможные варианты нанесения битумных составов
  • Плюсы и минусы битумно-резиновых смесей
  • Битумная смесь марки МБР-65: составляющие, свойства, применение
  • Битумная смесь марки МБР-90: состав, функции, применение
  • Битумная смесь Bitumast: характеристика, применение

Состав и типы битумных смесей

Как можно судить из названия такой изоляционный материал изготавливают из битумов. Они образуются натуральным путем в результате переработки нефти и ее смолистых остатков. Битум – вязкий материал, но его густота зависит от температуры нагревания, чем она меньше, тем вещество более густое и имеет характерный черный цвет.

Битумные мастики состоят из различных компонентов-модификаторов, добытых уже производственным путем: наполнителя, растворителя и пр. Они увеличивают эксплуатационные свойства изолирующих материалов, их клейкость.

На рынке стройматериалов выделяют битумные мастики типов:

  • Изоляционная. В смесь входят наполнители – минералы, как асбест, мел, цемент и др. В итоге получается прочный и твердый материал, которым покрывают крыши/ фундаменты домов либо металлические конструкции, используют как антикоррозионную защиту.
  • Кровельная. Вид мастики, предназначенный для покрытия крыш. Такая смесь защитит дома от влаги, ветра, резкого теплоперепада, возникновения колоний живых организмов, как плесени.
  • Битумно-резиновая. Битумная основа такой мастики дополняется крошкой резины. Смесь нагревается и наносится ровным слоем на плоскость, изготовленную из любого материала.
  • Полимерно-битумная. К битуму добавляются различные полимеры, которые способны улучшить функциональность материалов: повысить крепость, износостойкость, защитить от негативного влияния ультрафиолетовых лучей.
  • Универсальная. При ее производстве добавляется керосин, что придает веществу эластичности и используется при коррекции дефектов на поверхности.
Применение битума при помощи нагревания

Возможные варианты нанесения битумных составов

Решая требуемую задачу при ремонте или строительстве, применяют два возможных варианта нанесения битумных смесей:

  1. Применение холодного состава изолирующего вещества. Это облегчает процесс, поскольку не тратится время на разогрев, не требуется дополнительного оборудования. Таким способом укладываются мастики с добавлением минералов и керосина.
  2. Нанесение материала при помощи нагревания. Таким способом укладываются битумно-резиновые мастики, поскольку, расплавляя резиновые составляющие, смесь ложится равномерно и без комочков.

Производитель предлагает готовые составы и отдельные компоненты, которые предстоит смешать. Последние применяются в специальных машинах и при больших масштабах работ, когда составляющие загружаются в механизм, который их тщательно размешивает и самостоятельно наносит тонким слоем на поверхность.

Готовые смеси не нуждаются в таком оборудовании и предназначены для незначительных плоскостей.

Плюсы и минусы битумно-резиновых смесей

Битумно-резиновая изоляционная мастика согласно ГОСТу в своем составе содержит нефтяные битумы, резиновую крошку в качестве наполнителя, и зеленое масло, как пластификатор. Обязательное условие – однородность, т. е. отсутствие частиц, не покрытых изоляционными битумами.

Такая смесь имеет обширный спектр использования:

  • Установка рубероида европейского стандарта;
  • Производство и монтаж рулонных кровель;
  • Гидроизоляция фундамента/ подвала дома и различных железобетонных конструкций.
Эластичность битумно-резиновой смеси

Битумно-резиновая изоляционная мастика, благодаря специальному составу, имеет ряд достоинств:

  • Высокий уровень сцепления и вязкости. Материал используют для обработки вертикальных и горизонтальных плоскостей.
  • Защитные свойства от различных внешних факторов – дождя, ветра, перепада температуры, появлений плесенных и грибковых колоний.
  • Под воздействием температуры частицы резины расплавляются и создают ровный прочный слой, что повышает срок службы.
  • Антикоррозионные свойства, что делает возможным покрытие составом металлических конструкций.
  • В состав мастики входят компоненты, не наносящие вред здоровью людей, имеющие специфические антибактериальные качества.
  • Поверхность покрывается ровным слоем, скрывая при этом недостатки и неровности.
  • Мастика имеет незначительный вес и низкий расход в сравнении с рулонной кровлей.

 Изолирующий состав имеет ряд «минусов»:

  • При монтаже ощущается зависимость от погодных условий, поскольку работы ведутся при температуре не ниже -5° С и в сухую погоду.
  • Битумно-резиновая мастика наносится горячим способом, а это говорит об огнеопасности.
  • Если изолирующий состав наносится вручную, это вызывает сложность в равномерном нанесении на всей обрабатываемой поверхности.
  • Не рекомендуется к применению при внутренних работах.

Битумно-резиновую изоляционную мастику в зависимости от температуры, при которой она размягчается, делят на следующие марки: МБР-65, 75, 90 и 100.

Внешний вид

Битумная смесь марки МБР-65: составляющие, свойства, применение

Битумно-резиновая мастика МБР 65 в своем составе содержит изоляционный битум, мелкие резиновые частицы и модифицирующие добавки. Она имеет вид однородной вязкой массы характерного черного цвета. Наносится только горячим способом.

Данный изолирующий материал размягчается при температуре не ниже + 65° С, а при – 25 градусов ниже нуля не образует трещин. Эластичен, поскольку при комнатной температуре может растянуться до 5 см и проникнуть в глубину на 40 мм.

Применяется для:

  • Изоляции стальных труб и др. инженерных конструкций;
  • Сохранности различных резервуаров под землей от почвенной коррозии;
  • Защиты разных типов поверхностей от воды и ветра.

Во время нанесения смеси МБР-65 ее разогревают в специальных котлах или установках до температуры не более 220°С. Затем покрывают заранее очищенную и сухую обрабатываемую поверхность. Делают это с помощью кисти, штапеля или др. инструмента. Мастика быстро высыхает.

Упаковка

Битумная смесь марки МБР-90: состав, функции, применение

В отличие от смеси предыдущей марки мастика МБР-90, кроме нефтяного битума и резинового наполнителя, включает в себя и пластификатор.

Также по сравнению с МБР-65, данный материал размягчается при температуре не ниже + 90° С, и лишь при – 15 градусов ниже нуля не образует трещин. Менее эластичен, поскольку при комнатной температуре может растянуться всего до 3 см и проникнуть в глубину на 20 мм.

Применяется мастика марки МБР-90 при следующих ремонтных и строительных работах:

  • Для монтажа рулонных кровель;
  • При изоляции стальных труб и др. инженерных конструкций;
  • С целью сохранности различных резервуаров под землей от почвенной коррозии;
  • Как покрытие для днища автомобилей, защищая от коррозии и предотвращая проникание шумов.

Битумная смесь марки МБР-90 наносится горячим/ холодным способом. При этом в первом варианте состав разогревается до + 150° С и распыляется при помощи специального оборудования. Не рекомендуется длительное нагревание мастики при такой температуре.

При холодном способе применения небольшие частицы мастики МБР-90 смешиваются с любым растворителем (например, бензином) до однородной вязкой массы. Такая смесь наносится на обрабатываемую поверхность либо кистью, либо распылителем под давлением.

Упаковка мастики Bitumast

Битумная смесь Bitumast: характеристика, применение

Известный и надежный производитель битумно-резиновой мастики – Bitumast. Материал состоит из стандартного состава компонентов, к которым добавлены антисептическое вещество и ингибитор коррозии.

Такая смесь позволяет значительно увеличить толщину и крепость изолирующего слоя поверхности. Ее наносят холодным способом, разбавляя бензином или уайт-спиритом. Если на улице низкая температура, то мастика Bitumast отогревается на протяжении суток при + 15° С.

Способ нанесения прост. Достаточно, чтобы поверхность была зачищена от пыли и грязи, а также осушена от воды, снега или льда. Если обрабатываемая плоскость имеет ржавчину, ее необходимо ошлифовать специальным средством Bitumast.

Сфера применения мастики данного производителя распространяется на кровлю, фундамент и любые стальные или металлические конструкции.

Битумно-резиновая композиция и способ ее получения

 

Битумно-резиновая композиция и способ ее получения относится к производству композиций на основе битума для гидроизоляции кирпичных и бетонных строительных конструкций, для кровельных покрытий, для заделки деформационных швов, швов и трещин цементно – и асфальтобетонных покрытий автодорог и аэродромов. Битумно-резиновая композиция включает резиновую крошку, активный модификатор и вяжущее – битум, причем в качестве активного модификатора используют соединение из ряда парабановых кислот, способных регулировать процесс деструкции и сшивки частиц резины в битуме без заметной сегрегации за счет генерирования химически активных частиц в составе образуемых при распаде активного модификатора изолированных газовых микровключений, при следующем соотношении компонентов, мас.%: резиновая крошка 5-15, ряд парабановых кислот и их производные 1-2, битум остальное. Способ получения битумно-резиновой композиции включает смешивание прогретого битума с резиновой крошкой, с добавлением в полученную смесь активного модификатора, при этом битум перед смешиванием с резиновой крошкой предварительно подогревают до температуры 190-205oС, а резиновую крошку загружают в две стадии: сначала – черную резиновую крошку (из амортизованных автомобильных шин или изношенных покрышек и камер) и после заданной выдержки с перемешиванием – серую резиновую крошку (из утилизированных резинотехнических изделий) с соответствующей выдержкой во времени с перемешиванием, затем добавляют активный модификатор также в две стадии, с выдержкой во времени в каждой стадии до момента окончания газовыделения также при постоянном перемешивании. 2 с. и 3 з.п. ф-лы, 1 табл.

Изобретение относится к производству композиций на основе битума для гидроизоляции кирпичных и бетонных строительных конструкций, изоляции подземных, стальных трубопроводов и др. сооружений с целью защиты их от почвенной коррозии, для кровельных покрытий, для заделки деформационных швов со щебеночным заполнением железобетонных автодорожных мостов, швов и трещин цементно- и асфальтобетонных покрытий автомобильных дорог и аэродромов.

Наиболее распространенными являются композиции и изолирующие материалы на основе нефтяных битумов. Для повышения долговечности и качества этих материалов в их состав вводят различного рода добавки, позволяющие улучшить физико-механические свойства отечественных, зачастую некондиционных окисленных битумов, и улучшить их адгезионные свойства и устойчивость к старению. По комплексу параметров большими потенциальными возможностями обладают такие добавки битумов, как мелкодисперсная крошка из резин общего назначения. При этом полностью снимается проблема с сырьем и его стоимостью. Введение целевых органических добавок – пластификаторов, эмульгаторов и структурообразователей или активных модификаторов позволяет улучшить технические характеристики мастик.

Известна битумно-резиновая композиция, содержащая воду, эмульгатор, диспергатор и битум. Эмульсия стабильна при хранении, хорошо смешивается с наполнителем, например цементом. Она не склонна к сегрегации и вспенивается, если в качестве эмульгаторов применяют алифатические амины, аминированные лигнины и имидазолидины с углеводородными С7-остатками (см. PCT/JP 96/03256, МПК7 С 08 L 95/00, публ. 12.06.1997г.).

Известна резинобитумная композиция, содержащая компоненты, мас.%: Битум нефтяной окисленный с температурой размягчения 40-50oС – 70 Резиновая крошка, приготовленная путем измельчения до 1 мм вулканизированных отходов (изношенных покрышек и ездовых камер) – 10 – 15 Модификатор – продукт окисления нефтяного битума – 20 – 50 (см. а.с. SU 1666495, МПК5 С 08 L 95/00, публ. 30.07.1991г.).

Известна также битумно-резиновая композиция, включающая компоненты, мас. %: Крошка из вулканизированной резины, приготовленная из резиновых отходов и амортизированных шин – 10 – 50 Органическая и/или неорганическая добавка – 0,01 – 2,5 Дорожный или строительный битум – Остальное В качестве органической добавки используют ароматические или гетероароматические амины или фосфины. Органическая добавка ускоряет процесс разрушения сетки поперечных сульфидных и полисульфидных связей в резине, а основные углеводородные полимерные цепи каучука сохраняются (см. патент RU 2164927, МПК7 С 08 L 95/00, публ. 10.04.2001 г.).

Наиболее близким техническим решением к изобретению являются битумно-резиновая композиция и способ ее получения по а. с. SU 1289872, МПК4 С 08 L 95/00, публ. 15.02.1987, которая выбрана в качестве прототипа. Битумно-резиновая композиция включает компоненты, мас. %: Смесь резиновой крошки с пластификатором – 10 – 20
Структурообразователь (или активный модификатор) – 1,2 – 12
Битум – Остальное
В качестве пластификатора используют сланцевое или антраценовое масло, или экстракт селективной очистки масел. В качестве структурообразователя используют добавку, например органическую – полиэтиленовый воск. Способ включает смешение прогретого битума с предварительно термообработанной смесью резиновой крошки с пластификатором. Термообработку смеси резиновой крошки и пластификатора проводят в две ступени: при температуре 190-220oС в течение 0,5-1,0 часа, затем при температуре 240-260oС в течение 0,5-4,0 часа, а смешивание с битумом осуществляют при введении структурообразователя (активного модификатора).

Технической задачей изобретения является повышение технических характеристик мастики резинобитумной композиционной – расширение температурного интервала пластичности, увеличение морозостойкости, устойчивости к циклическим деформациям при отрицательных температурах, а также улучшение виброгасящих свойств мастики, повышающих срок ее службы.

Этот технический результат достигается за счет того, что битумно-резиновая композиция включает резиновую крошку, активный модификатор и вяжущее – битум.

Согласно изобретению в качестве активного модификатора используют соединения ряда парабановых кислот и их производных, способных регулировать процесс деструкции и сшивки частиц резины в битуме без заметной сегрегации за счет генерирования химически активных частиц в составе образуемых при распаде активного модификатора изолированных газовых микровключений, при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Резиновая крошка – 5 – 15
Ряд парабановых кислот и их производные – 1 – 2
Битум – Остальное
В качестве резиновой крошки используют мелкодисперсную, с размерами частиц от 0,01 до 10 мм черную и серую резину резинотехнических изделий в соотношении от 1:1 до 3:1 соответственно.

Битумно-резиновая композиция дополнительно содержит минеральный наполнитель в количестве не более 10% от общей массы композиции.

Способ получения битумно-резиновой композиции включает смешивание прогретого битума с резиновой крошкой с добавлением в полученную смесь активного модификатора.

Согласно изобретению битум перед смешиванием с резиновой крошкой предварительно подогревают до температуры 190-205oС, а резиновую крошку загружают в две стадии: сначала черную резиновую крошку и после соответствующей выдержки серую резиновую крошку с соответствующей выдержкой во времени при постоянном перемешивании, затем добавляют активный модификатор также в две стадии с соответствующей выдержкой в каждой стадии до окончания газовыделения, также при постоянном перемешивании.

Активный модификатор при этом добавляют на первой стадии в количестве 2/3 от его общей массы, а на второй стадии – остальное его количество.

Для изготовления мастики резинобитумной композиционной используют битумы нефтяные дорожные вязкие марок БНД 40/60, БНД 60/90 или БН 60/90, отвечающие требованиям ГОСТа 22245-90, битумы нефтяные изоляционные по ГОСТу 9812-74 и/или битумы нефтяные строительные по ГОСТу 6617-76.

Резиновая крошка должна соответствовать техническим условиям ТУ 38.108035-97 “Резина дробленая марок от РД 0,01 до РД 10,0” для резинотехнических изделий, для вулканизированных отходов как изношенных автомобильных амортизированных шин, изношенных покрышек и ездовых камер и утилизированных противогазов, или специальным требованиям, установленным по согласованию с потребителем. Размеры ее частиц не должны превышать 10 мм. Нижний предел концентрации резиновой крошки обусловлен ухудшением свойств композиции, т.е. снижает температуру хрупкости, а верхний предел ограничен возрастанием вязкости исходной массы, т.е. повышает температуру размягчения и влияет на снижение пластичности. Чем ниже температура хрупкости и выше размягчения, тем шире температурный интервал пластичности, тем предпочтительнее композиция. Важной особенностью резиновой крошки, особенно шинной, является присутствие в ее составе специальных химических веществ, таких как антиоксиданты и антистарители, которые дифундируют в объем вяжущего, дополнительно стабилизируя его структуру и улучшая тем самым адгезионные свойства и устойчивость к старению полученной композиции.

Для расширения температурного интервала пластичности, увеличения морозостойкости, устойчивости к циклическим деформациям при отрицательных температурах, а также улучшения виброгасящих свойств мастики, повышающих срок ее службы, в смесь битума с резиновой крошкой добавляют активный модификатор. В качестве активного модификатора используют парабановую кислоту (2,4,5-триоксоимидазолидин, 1R2C3Н2О3N2), или метилпарабен (R1=H, R2=Me), или диметилпарабен (R1=R2=Me) и другие их производные. Заявляемые в изобретении пределы концентрации ряда парабановых кислот обуславливают улучшение физико-механических свойств мастики: повышают ее морозостойкость и устойчивость к циклическим деформациям при отрицательных температурах, а также повышают виброгасящие свойства, что важно для повышения ее срока службы.

В качестве минерального наполнителя используют, например, портландцемент, известь-пушенку, диатомит по ГОСТу 21235-75 и др.

Конкретные примеры составов битумно-резиновой композиции, маc.%:
1. Резиновая крошка – из амортизированных автомобильных шин (черная) – 9,8
Резиновая крошка – из утилизированных резинотехнических изделий (серая) – 5
Парабановая кислота – 2
Битум нефтяной дорожный вязкий, например, марки БНД 60/90 – 83,2
2. Резиновая крошка – изношенные покрышки (черная) – 5,6
Резиновая крошка – утилизированные противогазы (серая) – 2
Метилпарабен – 1
Минеральный наполнитель – 10
Битум дорожный улучшенный, например, БДУ 70/100 – 81,4
3. Резиновая крошка – изношенные ездовые камеры (черная) –
Резиновая крошка – резинотехнические изделия (серая) – 2
Диметилпарабен – 1,6
Битум дорожный, например БНД 60/120 – 93,4
С целью повышения эксплуатационных характеристик в процессе изготовления битумно-резиновой композиции исходные инградиенты из вяжущего – битума и резиновой крошки обрабатывают химическим реагентом – активным модификатором, а именно, органической добавкой из ряда парабановой кислоты и ее производных, обеспечивающих генерирование химически активных частиц в составе образуемых при распаде активного модификатора изолированных газовых микровключений. Условия изготовления битумно-резиновой композиции обеспечивают образование тонких пленок битума вокруг частиц резины и газовых микровключений. При этом взаимодействие химически активных частиц, генерируемых в газовой фазе, с битумом и резиновой крошкой протекает на большой площади контакта, что обеспечивает высокую эффективность обработки. В результате этого взаимодействия происходит химическая сшивка битума и резиной крошки с образованием фрагментарных пространственных структур, которые усиленно влияют на свойства мастики резинобитумной за счет формирования тонких пленок битума вокруг частиц твердого и газообразного компонентов резиновой крошки.

Технологический процесс изготовления битумно-резиновой композиции производится с использованием стандартного оборудования. Например, используют установку для варки битума типа “Планета” с обогреваемым реактором, например, емкостью 1,25 м3, циркуляционный шестеренчатый насос, механическую лопастную мешалку с регулируемым числом оборотов, узлы загрузки и выгрузки и устройство для разлива горячей битумно-резиновой композиции в тару.

Способ получения битумно-резиновой композиции осуществляется следующим образом: сначала битум, например, 0,85 т, предварительно прогретый при температуре 190-205oС, перекачивают в обогреваемый реактор. При заданной скорости перемешивания, например 20 оборотов мин-1, постепенно засыпают резиновую крошку (черную) (см. пример 1) в количестве 0,10 т, затем мешалкой и насосом перемешивают и добиваются равномерного распределения резиновой крошки по объему. После этого дают выдержку по времени для набухания и деструкции резиновой крошки. После чего постепенно добавляют резиновую крошку (серую) другого состава в количестве 0,05 т, также постепенно перемешивают до равномерного распределения ее по объему и дают выдержку по времени. После этого добавляют активный модификатор в количестве 2/3 от его общей массы, например, (в данном примере – в количестве 0,006 т), равномерно распределяют ее по объему вяжущего и выдерживают до окончания газовыделения. После окончания газовыделения добавляют остальное количество активного модификатора, т.е. 1/3 оставшейся массы парабановой кислоты (в данном примере в количестве 0,004 т), равномерно распределяют по объему вяжущего, также выдерживают до окончания процесса газовыделения.

Технологический процесс изготовления битумно-резиновой композиции заканчивается после отделения прореагировавшей газовой фазы. Готовый материал разливают после понижения температуры полученной композиции на 20-30oС. Готовый материал не содержит открытых пор и существенных по размерам газовых включений. Мастика должна быть однородной, без посторонних включений и не иметь частиц резиновой крошки, не покрытых битумом, и соответствовать нормам по ГОСТу 12.1.004-91.

У полученных композиций определяют температуру размягчения по “К и Ш” и температуру хрупкости, а по их разности рассчитывают интервал пластичности.

Показатели контрольного испытания одной пробы композиции от каждого из трех разных выше приведенных примеров мастики резинобитумной композиционной сведены в таблицу.

При анализе показателей видно, что физико-механические показатели предложенной битумно-резиновой композиции выше показателей прототипа, вследствие высоких механических характеристик и эластичности, что обеспечивает более высокую долговечность швов и покрытий, поскольку обладает способностью распределять по объему мастики напряжения отрыва, возникающие на границе раздела мастики и минерального материала (бетона, асфальтобетона) при эксплуатации в условиях отрицательных и близких к нулю температур и при резких колебаниях температур. Швы и покрытия на основе такой композиции обладают более высокими виброгасящими свойствами, что также важно для увеличения срока службы дорожных и аэродромных покрытий и мостовых швов. Перечисленные выше эффекты достигнуты без увеличения стоимости материала в сравнении с прототипом и аналогами.


Формула изобретения

1. Битумно-резиновая композиция, включающая резиновую крошку, активный модификатор и вяжущее – битум, отличающаяся тем, что в качестве активного модификатора используют соединение из ряда парабановых кислот, которое способно генерировать при распаде химически активные частицы и изолированные газовые микровключения в композиции, а также способно регулировать процесс деструкции и сшивки частиц резины в битуме без заметной сегрегации при следующем соотношении компонентов, мас. %:

Резиновая крошка 5-15

Ряд парабановых кислот и их производные 1-2

Битум Остальное

2. Мастика по п.1, отличающаяся тем, что в качестве резиновой крошки используют мелкодисперсную, с размерами частиц от 0,01 до 10 мм черную и серую резину резинотехнических изделий в соотношении от 1:1 до 3:1 соответственно.

3. Мастика по п.1, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит минеральный наполнитель в количестве не более 10% от общей массы композиции.

4. Способ получения битумно-резиновой композиции, включающий смешивание прогретого битума с резиновой крошкой с добавлением в полученную смесь активного модификатора из ряда парабановых кислот, заключающийся в том, что битум перед смешиванием с резиновой крошкой предварительно подогревают до температуры 190-205С, а резиновую крошку загружают в две стадии: сначала – резиновую крошку из амортизированных автомобильных шин или из изношенных покрышек и камер и после заданной выдержки с перемешиванием – резиновую крошку из утилизированных резинотехнических изделий, с соответствующей выдержкой во времени с перемешиванием, затем добавляют активный модификатор, генерирующий при распаде химически активные частицы, также в две стадии, с выдержкой во времени в каждой стадии до момента окончания газовыделения также при постоянном перемешивании, при этом в композиции остаются изолированные газовые микровключения.

5. Способ по п.4, отличающийся тем, что активный модификатор добавляют на первой стадии в количестве 2/3 от его общей массы, а на второй стадии – остальное его количество.

РИСУНКИ

Рисунок 1

PC4A – Регистрация договора об уступке патента Российской Федерации на изобретение

Прежний патентообладатель:
ООО “Союз М”

(73) Патентообладатель:
ООО “Техноресурс”

Договор № РД0002635 зарегистрирован 05.10.2005

Извещение опубликовано: 20.12.2005        БИ: 35/2005

Битумные гидроизоляционные мастики

        Битумная мастика – незаменимый материал для гидроизоляции кровли, стен, фундамента и других конструкций и поверхностей. 

          Это вязко-пластичный клеевой состав, который получается путем смешения органических вяжущих веществ с тонко-дисперстным наполнителем и специальными добавками.
   Существуют битумно-резиновые мастики, при изготовлении которых используют резиновую крошку, что улучшает свойства мастики.
                  Используют мастику, как предварительный этап перед теплоизоляцией кровли.

                   При выборе битумной мастики нужно учитывать:
          Виды битумных мастик:

  • Битумно-полимерная – холодного применения. Изготавливается на основе водной эмульсии битума, модифицирована латексом.  Используется для внутренней и наружной гидроизоляции, так как в составе нет органических растворителей. Высыхая, мастика формирует водонепроницаемую, пластичную, пароизолирующую пленку с высокой адгезией к дереву, бетону, стали, кирпичу и другим основаниям. Не теряет свойств при температуре от -40 до +100°С
  • Битумно-резиновая – холодного применения. Изготавливается на основе окисленного нефтяного битума, минеральных наполнителей, резиной крошки мелкой фракции, растворителя и синтетического каучука.   Лучший вариант для проведения автомобильных кузовных работ. Она не боится ударов и вибраций. Может использоваться при температуре -40-+100°С. Ею можно обрабатывать любые виды поверхностей: бетон, дерево, металл, кирпич. Также она прекрасно подходит на роль основы для приклеивания рулонных гидроизоляционных материалов.
  • Битумно-каучуковая – холодного применения. В состав входят синтетические каучуки, битумы, растворители и наполнители. . Состав устойчив к агрессивным средам, отлично удерживается на основании. Свою эластичность он не утрачивает даже при температуре -35°С. При нагреве выше +80°С наблюдается текучесть смеси. С помощью мастики данного вида изолируют разные виды строительные конструкций, а также наклеивают такие материалы, как рубероид,  утеплитель, фанеру.

                      Способ нанесения мастик:

  • Холодный
  • Горячий  – требуется заранее разогреть до указанной на упаковке температуре, прежде чем использовать. Застывает такой состав в течении двух минут и превращается в прочное покрытие. Достоинствами горячего материал является лёгкость применения, быстрое высыхание и отсутствие усадки.

     Из-за удобства нанесения и более низкой стоимости пользуются большим спросом холодные мастики.

          Расход материала зависит от выбранного средства, типа основания, а также способа нанесения состава.. Горячие составы не имеют усадки и не изменяют своей толщины в процессе нанесения. Их расход составляет около 1 кг/м3. При гидроизоляции он может увеличиться до 3 кг., чтобы получить толщину слоя до 1 мм.
                                Достоинства битумных мастик:

  • На поверхности изделия образуется крепкая гидроизоляционная пленка.
  • Закупорка составом различных дефектов и поверхностных пор.
  • Предотвращение развития грибка и плесени.
  • Высокая адгезия к любым материалам.
  • Эластичность.
  • Устойчивость к пониженной температуре воздуха.

         Мастики применяются для соединения различных материалов между собой, также мастика предохраняет материалы от коррозии и обеспечивает герметичность швов.
    Битумные мастики применяют в качестве обмазочной гидроизоляции, при приклеивании отделочных материалов к стенам или полам.
  По свойствам битумные мастики похожи на клей, отличаются только повышенной вязкостью состава и содержанием наполнителей.

 Наша компания предлагает к продаже со склада г. Москва битумную мастику: 

  Мастика битумная универсальная  
           (16 кг/фл.)

530-00      

ТУ 55772-002-42788835-96


          Уточняйте  наличие и цены у наших менеджеров по телефонам  или
                                                              присылайте  заявку на нашу электронную почту
.

                   Оптовым покупателям   —  гибкая система скидок.

            Возможна организация доставки ТК в любой регион России.                                  

          

Адрес склада:     Москва, 1 Институтский проезд, дом 5  (схема проезда)

         

Контактные телефоны:        8-800-100-5842 – звонок бесплатный
                                                           +7 (499) 174-88-34, +7 (499) 174-89-87
                                                           +7 (925) 589-83-40, +7 (495) 580-34-47

              Е-mail:     [email protected]

 

Наша цель  – формирование оптимальных для потребителей цен.

Выберите то, что Вам нужно, по выгодным ценам! 

Большой выбор материалов в одном месте.

 

Для чего нужна битумная мастика

Технология -> Гидроизоляция -> Для чего нужна битумная мастика

Битумная мастика: применение, разновидности, особенности

Битумная мастика – распространенный материал для гидроизоляции и ремонта. В основе традиционной битумной мастики – смола. Для улучшения свойств и характеристик, а так же по назначению, в мастику добавляются различные добавки и модификаторы. В зависимости от способа нанесения битумные мастики подразделяются на горячую и холодную. Мастики горячего применения перед нанесением придется разогреть, а холодного применения используют прямо из банки. Понятно, что горячая подходит больше для крупных строительных объектов. Холодная широко применяется в быту.

По типу добавок мастики различаются на:

1. Битумно-масляные мастики – многокомпонентный составы, состоящие из нефтяных битумов и синтетических масел.

2. Битумно-резиновые мастики –  многокомпонентные смолы с добавлением резиновой крошки.

3. В битумно-полимерной мастике в качестве добавки используют модифицированные полимеры.

4 . Битумно-каучуковые
растворы нефтяного битума на основе каучука.

Мастики широко применяются в строительстве и в ремонтных работах. Они используются для гидроизоляции кровли, фундаментов и поверхностей конструкций.

В ремонтных работах битумные мастики используются для восстановления дорожного покрытия и антикоррозионного покрытия металлических конструкций.

Средние температуры эксплуатации мастик составляют от -40° до +70° C.

Среди достоинств битумных мастик можно выделить:

1. Устойчивость к воздействиям агрессивных сред, включая ультрафиолетовое излучение, высокие отрицательные и положительные температуры;
2. Эластичность;
3. Антикоррозийность;
4. Легкость нанесения;
5. Однородность структуры.

Особенности мастик


Мастика битумная, имеющая в составе полиуретан или каучук, считается самой эластичной. Получающаяся при нанесении мембрана способна растягиваться до 20 раз без разрыва.

Масляно-битумная мастика после нанесения практически не застывает, оставаясь в полужидком состоянии благодаря масляному растворителю. С ее помощью выполняется гидроизоляция подземных частей сооружений, коммуникаций, в том числе металлических конструкций. Устойчива к влаге подземных грунтовых вод и воздействию вибраций.Она не растрескивается, поскольку не образует жесткой пленки, благодаря чему сохраняет гидроизолирующие свойства долгое время.

Для ремонта гидроизоляции кровли идеально подойдет битумно-резиновая мастика, которая застывает на откытом воздухе.

Такая крепко схватывается почти с любой поверхностью, включая металлические.

Она устойчива к вибрациям и механическим воздействиям.

Рассчитана на широкий температурный диапазон: от -40 до +100 градусов.

Способ нанесения мастик


Мастики можно наносить в ручную или механически.
– Первый способ используется там, где обрабатываемая поверхность небольшой площади.
– Вторая технология предполагает применение распылителей с компрессорами.

1. Перед нанесением мастики поверхность хорошо очищают от старого покрытия, если оно отслаивается, а также грязи, песка, пыли и жира. Для очистки от грязи и пыли, а так же для открытия пор в бетонных конструкциях используйте Лепту Химфрез 2.

2. После очистки поверхности закрывают щели и сколы. Для этого используют ремонтные составы, например Скрепу М500. После полного высыхания поверхность обрабатывают праймером. Он продается готовым, или его получают из той же мастики с добавлением соответствующих разбавителей.

3. Затем основание снова высушивают и наносят мастику. Некоторые продукты не требуют обязательного выполнения данного пункта, поэтому перед использованием мастики стоит ознакомиться с рекомендациями производителя.

4. В процессе важно контролировать толщину и равномерность наносимого слоя. Полосы перекрывают друг друга. Нахлест делают примерно 5 см.

5. При желании покрывают грунт-краской, чтобы придать эстетичный вид. Обычно покрывают песком, гравием или отсевом. 

Жмите на кнопку ниже и покупайте битумные мастики в нашем интернет-магазине

Купить битумную мастику

Обзор использования резиновой крошки для армирования асфальтового покрытия

На этой странице

РезюмеВведениеЗаключениеСсылкиАвторское правоСтатьи по теме

Огромной проблемой, влияющей на загрязнение окружающей среды, является увеличение количества автомобилей, использующих старые шины. В попытке уменьшить масштабы этой проблемы интерес к армированию асфальта вызвал модификатор резиновой крошки (CRM), полученный из отходов шинной резины. Использование резиновой крошки для армирования асфальта считается разумным решением для устойчивого развития за счет повторного использования отходов, и считается, что модификатор резиновой крошки (CRM) может быть альтернативным полимерным материалом для улучшения эксплуатационных свойств асфальта горячей смеси. В этой статье будет представлен и обсужден критический обзор использования резиновой крошки для армирования асфальтового покрытия. Он также будет включать обзор влияния CRM на жесткость, колейность и сопротивление усталости конструкции дорожного покрытия.

1. Введение

Дороги являются неотъемлемой частью транспортной инфраструктуры. Инженеры-дорожники должны учитывать требования основного пользователя в отношении безопасности, а также экономичности. Для достижения этой цели проектировщики должны учитывать три основных требования, которые включают факторы окружающей среды, транспортный поток и материалы асфальтобетонных смесей [1–3]. В асфальтобетоне (AC) битум в качестве связующего выполняет две основные функции в дорожном покрытии: во-первых, надежно удерживает заполнители, а во-вторых, действует как герметик против воды. Однако из-за некоторых проблем, таких как усталостное разрушение, характеристики и долговечность битума сильно зависят от изменений его характеристик со временем, что может привести к растрескиванию дорожного покрытия [2]. Как правило, повреждения дорожного покрытия связаны с асфальтовым вяжущим (битумом) и свойствами асфальтобетонной смеси. Колейность и усталостное растрескивание являются одними из основных проблем, которые приводят к необратимому разрушению поверхности дорожного покрытия. Однако динамические свойства и долговечность обычного асфальта недостаточны для сопротивления повреждениям дорожного покрытия. Следовательно, задача современных исследователей асфальта и инженеров состоит в том, чтобы искать различные виды модифицированного полимером асфальта, такого как резиновая крошка [3]. Термин армированные покрытия относится к использованию одного или нескольких армирующих слоев в конструкции дорожного покрытия. Другим применением армирования дорожного покрытия является использование армирующих элементов в верхних слоях асфальта для обеспечения адекватной прочности на растяжение слоя асфальта и для предотвращения повреждений дорожного покрытия, таких как отражательное растрескивание. Таким образом, разница между двумя приложениями заключается в том, что первое приложение используется в качестве меры для преодоления аварийного разрушения, которое уже произошло в дорожном покрытии, а второе приложение используется в качестве меры для предотвращения существования такого разрушения. Модификация/усиление асфальтобетонного вяжущего возможно на разных этапах его использования, либо между производством вяжущего и процессами приготовления смеси, либо перед производством асфальтобетонной смеси [4]. Согласно Ларсену и соавт. [5] битумная модификация обеспечивает вяжущим: (i) достаточное увеличение консистенции при самой высокой температуре в покрытиях для предотвращения пластической деформации, (ii) увеличение гибкости и эластичности вяжущих при низких температурах, чтобы избежать деформаций трещин и потери сколов. , (iii) улучшение сцепления битума с заполнителями, (iv) улучшенная однородность, высокая термостабильность и устойчивость к старению, что помогает уменьшить затвердевание и начальное старение вяжущих во время смешивания и строительства.

Во всем мире существует множество добавок, используемых в качестве армирующих материалов в асфальтобетонных смесях, среди таких добавок используется CRM [3, 4]. В этой статье будут представлены критерии проектирования асфальтового покрытия, а также будет представлен и обсужден обширный обзор использования резиновой крошки в армировании асфальтового покрытия. Он также включает обзор влияния CRM на жесткость, колейность и сопротивление усталости дорожного покрытия. Чтобы понять технологию армирования асфальта и резины, будут проиллюстрированы свойства асфальта и характеристики резиновой крошки.

2. Проектирование асфальтобетонного покрытия

Проектирование асфальтобетонной смеси включает в себя выбор и пропорцию материалов для получения желаемых свойств готового продукта. Асфальтобетон (AC) предназначен для защиты от колейности, усталости, растрескивания при низких температурах и других повреждений. Серьезными повреждениями, связанными с асфальтовым покрытием, являются растрескивание, возникающее при средних и низких температурах, и остаточная деформация, возникающая при высоких температурах. Эти повреждения сокращают срок службы дорожной одежды и повышают затраты на содержание [6]. Асфальтовый вяжущий материал связывает частицы заполнителя между собой, повышая устойчивость смеси и обеспечивая устойчивость к деформации при индуцированных напряжениях растяжения, сжатия и сдвига. Производительность асфальтобетонной смеси зависит от битумного вяжущего, заполнителя и его объемных свойств. В последние годы наблюдается быстрый рост использования добавок в асфальтобетонных смесях для улучшения их свойств. Асфальтовые дорожные покрытия определяются как слои асфальта, уложенные на гранулированную основу. Из-за этого вся конструкция дорожного покрытия прогибается из-за транспортных нагрузок, поэтому такие типы тротуаров известны как нежесткие покрытия. Гибкая конструкция дорожного покрытия состоит из различных слоев материалов. В основном структура дорожной одежды делится на три слоя, а именно: битумное покрытие (верхний слой), основание дороги (основной слой) и подстилающее основание [6], как показано на рисунке 1.9.0003

Гибкие покрытия могут иметь одну из трех типичных геометрий поперечного сечения, как показано на рисунке 2. На краю покрытия, между краем покрытия и прилегающим грунтом действуют две силы: вертикальное трение , и боковое пассивное давление, . Сила трения () зависит от относительного движения, коэффициента трения и бокового пассивного давления. Боковое пассивное давление () варьируется в зависимости от типа грунта и веса грунта, воздействующего на дорожное покрытие. Как показано на рис. 2(а), клин грунта небольшой, и двумя силами ( и ) можно пренебречь. С другой стороны, как показано на рисунках 2(b) и 2(c), трение и пассивные силы могут быть значительными, а край дорожного покрытия может перемещаться в поперечном и вертикальном направлении [7].

Асфальтобетон (AC) должен иметь высокую жесткость, чтобы противостоять остаточной деформации. С другой стороны, смеси должны иметь достаточное растягивающее напряжение в нижней части слоя асфальта, чтобы противостоять усталостному растрескиванию после многих приложений нагрузки. На рис. 3 представлена ​​ориентация главных напряжений относительно положения нагрузки колеса качения [8].

Общая цель разработки асфальтобетонных смесей для дорожного покрытия состоит в том, чтобы определить экономичную смесь и градацию, а также битумное вяжущее, которое позволит получить смесь, содержащую достаточное количество вяжущего, чтобы обеспечить прочное покрытие, достаточную стабильность, достаточное количество пустот в общей уплотненной смеси для допускают небольшое дополнительное уплотнение под транспортной нагрузкой без промывки и достаточную удобоукладываемость для эффективного размещения смеси без расслоения [9].].

Повышенный спрос на автомобильные дороги может снизить их прочностные характеристики и сделать дороги более восприимчивыми к постоянным повреждениям и поломкам. Как правило, эксплуатационные свойства дорожного покрытия зависят от свойств битумного вяжущего; известно, что обычный битум имеет ограниченный диапазон реологических свойств и прочности, которых недостаточно, чтобы выдерживать повреждения дорожного покрытия. Поэтому исследователи битума и инженеры ищут различные типы модификаторов битума. Существует множество процессов модификации и добавок, которые в настоящее время используются в модификациях битума, таких как стирол-бутадиен-стирол (SBS), стирол-бутадиеновый каучук (SBR), этиленвинилацетат (EVA) и модификатор резиновой крошки (CRM). Использование коммерческих полимеров, таких как SBS и SBR, в строительстве дорог и тротуаров увеличит стоимость строительства, поскольку они являются очень дорогими материалами. Однако при использовании альтернативных материалов, таких как модификатор резиновой крошки (CRM), это, безусловно, будет экологически выгодно, и не только может улучшить свойства и долговечность битумного вяжущего, но также потенциально может быть экономически эффективным [10–12]. ].

3. Исторический эксперимент по использованию резиновой крошки в дорожном покрытии

В 1840-х годах самые ранние эксперименты включали в себя добавление натурального каучука в асфальтовое вяжущее для улучшения его технических характеристик. Процесс модификации асфальта с использованием натурального и синтетического каучука был внедрен еще в 1843 г. [13]. В 1923 г. модификации натурального и синтетического каучука в асфальте были усовершенствованы [14, 15]. Согласно Йилдириму [15], разработка асфальто-каучуковых материалов, используемых в качестве герметиков, заплат и мембран, началась в конце 19 в.30 с. Первая попытка модифицировать битумные вяжущие добавлением каучука была предпринята в 1898 г. Гаудмбергом, который запатентовал процесс производства асфальтовой резины. Затем Франция получила кредит на строительство первой дороги с асфальтовым покрытием, модифицированным резиновой крошкой [2].

В 1950 году сообщалось об использовании утильных шин в асфальте [16]. В начале 1960-х годов Чарльз Макдональд, работавший главным инженером по материалам в городе Феникс, штат Аризона, обнаружил, что после завершения смешивания резиновой крошки с первичным асфальтовым вяжущим и выдержки в течение 45–60 минут. появились новые свойства материалов. Размер частиц резины увеличивался при более высоких температурах, что позволяло использовать более высокие концентрации жидкого битума в смесях для дорожного покрытия [17]. Применение модифицированного резиной асфальтового покрытия началось на Аляске в 19 г.79. Сообщалось о укладке семи прорезиненных покрытий общей протяженностью 4 км с использованием сухого процесса Plus Ride в период с 1979 по 1981 год. Были описаны характеристики этих секций в отношении смешивания, уплотнения, долговечности, усталости, стабильности и текучести, а также сцепления шин и сопротивления скольжению. Асфальтовая резина мокрым способом впервые была применена на Аляске в 1988 г. [18]. Примерно в 1983 году в Южно-Африканской Республике впервые были внедрены битумно-резиновые уплотнения. За первые 10 лет уложено более 150 000 тонн асфальта. На основании оценки был сделан вывод о том, что прослойки мембраны, поглощающей напряжение, из битумной резины (SAMI) и асфальт превзошли все ожидания. Покрытия из битумной резины значительно превосходили первичный асфальт в идентичных условиях. Асфальтовая резина и резина SAMI особенно подходят для дорог с интенсивным движением, с покрытиями, имеющими структурные повреждения, и где покрытие исключает возможность переделки в условиях загруженного движения [19].]. Ланди и др. [20] представили три тематических исследования с использованием резиновой крошки как по мокрому, так и по сухому процессу в Mt. St. Helens Project, Oregon Dot и Portland Oregon. Результаты показали, что даже после десятилетней службы изделия из резиновой крошки обладают отличной стойкостью к термическому растрескиванию. Несмотря на то, что асфальтобетонно-каучуковые смеси могут быть успешно изготовлены, для обеспечения хороших характеристик необходимо поддерживать контроль качества. Ассоциация резиновых покрытий обнаружила, что использование резины для шин в связующей смеси открытого типа может снизить шум от шин примерно на 50%. Кроме того, при распылении частицы резины разных размеров лучше поглощали звук [21]. Кроме того, еще одним преимуществом использования битумной резины является увеличение срока службы дорожного покрытия. Однако были даны рекомендации по оценке экономической эффективности битумной резины [22]. Преимущества использования битума, модифицированного резиновой крошкой, заключаются в более низкой чувствительности к ежедневным колебаниям температуры, большей устойчивости к деформации при более высокой температуре дорожного покрытия, проверенных свойствах стойкости к старению, более высокой усталостной долговечности смесей и лучшей адгезии между заполнителем и вяжущим. С тех пор использование резиновой крошки вызвало интерес к модификации дорожного покрытия, поскольку очевидно, что резиновая крошка из резиновой крошки может улучшить эксплуатационные свойства битума [23–26].

В Малайзии использование каучука в качестве добавки для дорожного покрытия предположительно началось в 1940-х годах, но никаких официальных записей о такой практике не было. О первом зарегистрированном испытании с использованием технологии прорезиненного битума было сообщено в 1988 году, когда использовался процесс мокрой смеси со смесью каучуковых добавок в форме латекса с битумным вяжущим [27]. В 1993 г. в Негери-Сембилан было проведено еще одно дорожное испытание прорезиненной ткани с использованием отходов перчаток и натурального каучукового латекса [28].

4. Механизм взаимодействия битумных резиновых элементов

Предыдущие исследователи обнаружили, что при включении резинового порошка в асфальтовый вяжущий материал каучук разрушается и его эффективность снижается при длительном хранении при повышенных температурах [2]. Улучшения технических свойств битумной резины (AR) в значительной степени зависят от дисперсии частиц, растворения на молекулярном уровне и физического взаимодействия резины с асфальтом. Температура и время вываривания являются весьма важными факторами, влияющими на степень дисперсности слабовулканизированного и вулканизированного натурального каучука. Например, оптимальное время вываривания слегка вулканизированного порошка каучука составляет 30 минут при 180°С и 8 часов при 140°С [29].]. С другой стороны, порошок вулканизированного каучука требует всего 10 минут вываривания при 160°C для достижения тех же результатов. Легкая дисперсия невулканизированного порошка обусловлена ​​состоянием каучука и тонкостью порошка (95 процентов проходят через сито 0,2 мм). Вулканизированные порошки труднее диспергировать, потому что они более крупные (около 30% остаются на сите 0,715 мм и 70% остаются на сите 0,2 мм), а также из-за вулканизации. Согласно Jensen и Abdelrahman [30], существует три стадии взаимодействия, которые были оценены в отношении асфальтобетонного вяжущего: (i) ранняя стадия, которая происходит сразу после смешивания резиновой крошки с битумом; (ii) стадия промежуточного хранения, во время которой вяжущее выдерживается при повышенных температурах до нескольких часов перед смешиванием с заполнителем; (iii) расширенная стадия (хранение), когда битумно-каучуковые смеси хранятся в течение длительного времени перед смешиванием с заполнителем. Miknis и Michon [31] исследовали применение ядерной магнитно-резонансной томографии к прорезиненному битумному вяжущему. Применение этой технологии привело к исследованию различных взаимодействий между резиновой крошкой и асфальтом, таких как набухание под действием молекул асфальта, возможное растворение каучуковых компонентов в асфальте, а также дегазация и образование поперечных ударов в резине. Результатом этого исследования является набухание частиц каучука, которое может зависеть от молекул асфальта. Согласно Шену и соавт. [32] факторами, влияющими на процесс сбраживания смесей асфальта и каучуков, являются содержание каучука, градации каучука, вязкость вяжущего, источник вяжущего и условия смешивания, время и температура.

5. Ключевые факторы, влияющие на свойства битумной резины
5.1. Свойства асфальта

Асфальт представляет собой темно-черный полутвердый материал, получаемый при атмосферной и вакуумной перегонке сырой нефти во время нефтепереработки, которую затем подвергают различным другим процессам [33]. Он считается термопластичным вязкоупругим клеем, который используется для строительства дорожных покрытий, в первую очередь из-за его хорошей цементирующей способности и водонепроницаемости [34]. Анализ битума показывает, что смесь состоит примерно из 8–11% водорода, 82–86% углерода, 0–2% кислорода и 0–6% серы по весу с минимальными количествами азота, ванадия, никеля и железа. Кроме того, это сложная смесь самых разных молекул: парафиновых, нафтеновых и ароматических, включая гетероатомы [34]. Большинство производителей используют атмосферную или вакуумную перегонку для очистки битумного вяжущего. Несмотря на то, что в некоторых случаях используется очистка растворителем и продувка воздухом, они явно имеют второстепенное значение [35]. На основании химического анализа сырая нефть может быть преимущественно парафиновой, нафтеновой или ароматической, причем наиболее распространенными являются парафиновые и нафтеновые комбинации. В мире производится около 1500 различных сортов нефти. По выходу и качеству получаемого продукта только некоторые из них, представленные на рис. 4 (составы указаны в процентах по массе и представляют фракцию +210°С), считаются пригодными для производства битума [36, 37]. ]. Наиболее часто используемый метод и, вероятно, самый старый метод – это атмосферно-вакуумная перегонка подходящей нефти, которая дает прямогонный остаточный асфальт. Процесс продувки воздухом осуществляется для получения окисленных или полупродувных продуктов, которые по своей сути являются улучшениями низкосортного асфальта. Сырые тяжелые фракции определяются как молекулы, содержащие более 25 атомов углерода (С25), которая увеличивается с температурой кипения (рис. 5), а также молекулярной массой, плотностью, вязкостью, показателем преломления (ароматичностью) и полярностью ( содержания гетероатомов и металлов) [38, 39]. Эти фракции обогащены высокополярными соединениями, такими как смолы и асфальтены. По сравнению с сырыми или более легкими фракциями высокополярные соединения состоят из различных химических соединений с различной ароматичностью, функциональными гетероатомами и содержанием металлов [38, 39].

5.1.1. Асфальтовые химические компоненты

Химический компонент асфальтового вяжущего может быть идентифицирован как асфальтены и мальтены. Мальтены можно разделить на три группы: насыщенные, ароматические и смоляные. Полярная природа смол обеспечивает асфальту его адгезионные свойства. Они также действуют как диспергирующие агенты для асфальтенов. Смолы обеспечивают адгезионные свойства и пластичность асфальтобетонных материалов. Вязкоупругие свойства асфальта и его свойства как вяжущего для дорожного покрытия определяются разным процентным содержанием фракций асфальтенов и мальтенов [40–42]. На рисунке 6 показаны репрезентативные структуры четырех основных групп (SARA): насыщенные, ароматические, смоляные (которые образуют мальтеновую фракцию) и асфальтены. Эта модель основана на коллоидной модели [43, 44]. Сложность, содержание гетероатома, ароматики и увеличение молекулярной массы находятся в порядке S < A < R < A (насыщенные соединения < ароматические соединения < смолы < асфальтены) [45]. Исследование Loeber et al. [46] проиллюстрировали реологические свойства, связанные с коллоидным поведением асфальта. Кроме того, он обладает сильной зависимостью реологических свойств от температуры, организованной взаимодействием индивидуального состава (асфальтены, смолы, ароматические и насыщенные соединения). Лобер и др. [46] сообщили, что увеличение одного из этих составов изменит структуру и реологическое поведение асфальтового вяжущего. Таким образом, асфальт с высоким соотношением асфальтены/смолы приведет к сетчатой ​​структуре с большей жесткостью и эластичностью (с низким фазовым углом и высоким комплексным модулем сдвига), в отличие от асфальта с высоким соотношением смолы/асфальтены, что приводит к более высокой вязкости. , более высокие точки размягчения и более низкая пенетрация.

Смолы представляют собой полутвердые фракции средней массы, образованные ароматическими кольцами с боковыми цепями. Кроме того, смолы представляют собой полярные молекулы, которые действуют как пептизаторы для предотвращения коагуляции молекул асфальтенов. Самыми легкими молекулярными материалами являются неполярные масла. Масла обычно имеют большую долю цепей по сравнению с количеством колец. В литературе смолы и масла вместе называются мальтенами. Как правило, асфальтены производят основную часть битума, в то время как смолы способствуют адгезии и пластичности, а масла влияют на свойства текучести и вязкости [47]. В соответствии с микроструктурой и коллоидной системой асфальтены диффундируют в маслянистую матрицу мальтенов, заключенную в оболочку из смол, при этом ее толщина изменяется в зависимости от испытываемой температуры [48]. Таким образом, состав битума и температура сильно зависят от механических свойств и микроструктуры битума, а также от степени ароматизации мальтенов и концентрации асфальтенов [48, 49].].

5.1.2. Полярность и морфология асфальта

Асфальт обладает еще одним важным свойством — полярностью, т. е. разделением зарядов внутри молекулы. Полярность — важная система факторов, потому что она относится к молекулам, которые управляют собой в предпочтительной ориентации. Согласно Робертсону [50], большинство встречающихся в природе гетероатомов, азота, серы, кислорода и металлов сильно зависят от полярности внутри этих молекул. Кроме того, продукты окисления при старении являются полярными и вносят дополнительный вклад в полярность всей системы. Очевидно, что физико-химические свойства оказывают существенное влияние на асфальт, и каждое из них отражает характер сырой нефти, используемой для его приготовления. Пфайффер и Саал [51] предположили, что дисперсные фазы асфальтового вяжущего состоят из ароматического ядра, окруженного слоями менее ароматических молекул и диспергированного в относительно алифатической фазе растворителя. Однако они не указывают на существование четких границ между дисперсной фазой и фазой растворителя, как в мицеллах мыла. Однако они предполагают, что она варьируется от низкой до высокой ароматичности, то есть от фазы растворителя до центров частиц, составляющих дисперсную фазу, как показано на рисунке 7.9.0003

Согласно Робертсону [50], наиболее последовательным описанием или моделью полярности нефтяного асфальта является следующее. Асфальтовый вяжущий материал представляет собой совокупность полярных и неполярных молекул: (i) полярные молекулы прочно связаны, образуя организованные структуры и представляющие собой более стабильное термодинамическое состояние. (ii) Неполярная модель способна диссоциировать организованную структуру, но опять же возможны вариации из-за источников асфальта, а ее вязкостные характеристики сильно зависят от температуры.

Используя современные технологии, была изучена морфология асфальта, чтобы проверить структуру асфальта. Таким образом, на Рисунке 8 представлены изображения топографической атомно-силовой микроскопии (АСМ) двух разных марок асфальтового вяжущего, показывающие плоский фон, на котором диспергирована другая фаза [52].

На изображении в левой части рисунка 8 в дисперсной фазе показан ряд светлых и темных линий, которые часто называют «пчелами» или «пчелиными структурами». Однако на изображении справа, где пчелоподобные структуры не являются независимыми друг от друга, они заменены «многолучевыми звездообразными формами» [52]. Дисперсная фаза с «пчелиным» внешним видом, как показано на рис. 8, относится к асфальтенам, что также подтверждается Pauli et al. [53]. Однако корреляции между морфологией атомно-силовой микроскопии и составом, состоящим из асфальтенов, полярных ароматических соединений, нафтеновых ароматических соединений и насыщенных соединений, не обнаружено [52].

5.2. Свойства резиновой крошки

Использование резиновой крошки вместо полимера зависит от желаемых свойств модифицированного битума для конкретного применения. Однако выбор также в определенной степени определяется стоимостью модификации и доступностью модификатора [2]. Требуемые свойства предпочтительно получаются с минимальными затратами. Год за годом рост производства автомобилей приводил к угару шин. Из-за ограниченности площади захоронения и экологических проблем поощряется переработка шин этих транспортных средств в качестве промышленных отходов, а производство из них резиновой крошки признано пригодным для использования в качестве модификатора в битум. Кроме того, он предлагает другие преимущества, такие как использование менее сложного оборудования для смешивания и минимальные требования к модификации асфальта. Сравнивая использование полимера в качестве модификатора с учетом двух указанных выше основных моментов, стоимость использования полимера намного выше, чем при использовании резиновой крошки, а его доступность меньше по сравнению с резиновой крошкой. Хотя свойства использования полимеров могут быть лучше, они сравнимы со свойствами прорезиненного асфальта.

5.2.1. Состав и концентрация резиновой крошки

Резиновая крошка или отработанная шинная резина представляет собой смесь синтетического каучука, натурального каучука, сажи, антиоксидантов, наполнителей и масел-наполнителей, растворимых в марке для горячего дорожного покрытия. Асфальтовый каучук получают путем включения резиновой крошки из измельченных шин в асфальтовое вяжущее при определенных условиях времени и температуры с использованием либо сухого процесса (метод, при котором добавляют гранулированный модификатор или модификатор резиновой крошки (CRM) из отходов шин в качестве заменителя процентного содержания заполнитель в асфальтобетонной смеси, а не в составе асфальтобетонного вяжущего) или мокрые процессы (метод модификации асфальтового вяжущего СО из утильных шин перед добавлением вяжущего для образования асфальтобетонной смеси). Существует два разных метода использования шинной резины в асфальтовых вяжущих; первый – путем растворения резиновой крошки в асфальте в качестве модификатора связующего. Второй – замещение части мелких заполнителей молотым каучуком, который не полностью вступает в реакцию с битумом [22].

Согласно лабораторным испытаниям вяжущих [10–12] видно, что содержание резиновой крошки играет основную роль в значительном влиянии на эксплуатационные и реологические свойства прорезиненных битумных вяжущих. Это может повысить эксплуатационные свойства асфальтобетонного покрытия по устойчивости к деформациям при строительстве и дорожном обслуживании. Увеличение содержания резиновой крошки составило от 4 до 20%, что свидетельствует об увеличении температуры размягчения, пластичности, упругого восстановления, вязкости, комплексного модуля сдвига и коэффициента колейности. Это явление можно объяснить поглощением частиц каучука более легкой фракцией масла битума, что приводит к увеличению частиц каучука при набухании в процессе смешивания. Увеличение содержания каучука на 16 % и 20 % показало соответствующее увеличение значения вязкости по Брукфилду, которое превышает пределы спецификации SHRP (3 Па). Это делает два заявленных процента неприемлемыми для полевого строительства при устройстве асфальтобетонного покрытия.

Что касается характеристик при низких температурах, исследование с содержанием каучука 18–22 % показало небольшое изменение в этом диапазоне, влияющее на характеристики битума при растяжении и разрушении по сравнению с изменением содержания вяжущего между 6 и 9 % для битума. веса [22, 54]. Исследование, проведенное Халидом [55], показало, что более высокое содержание вяжущего приводит к увеличению усталостной долговечности прорезиненной битумной смеси и лучшей устойчивости к колееобразованию, а также к результатам, демонстрирующим хорошую устойчивость к разрушению и усталостному растрескиванию. Лю и др. [56] обнаружили, что содержание резиновой крошки является наиболее значительным влияющим фактором, за которым следует тип резиновой крошки и, наконец, размер частиц.

5.2.2. Процесс измельчения резиновой крошки и размер частиц

Резиновая крошка производится путем измельчения шинных отходов, которые представляют собой особый материал, не содержащий волокон и стали. Частицы каучука сортируются и бывают разных размеров и форм, как показано на рис. 9. Для производства резиновой крошки изначально важно уменьшить размер шин. Существует два метода производства резиновой крошки: измельчение в условиях окружающей среды и криогенный процесс [57]. На рынке резиновой крошки существует три основных класса в зависимости от размера частиц: (а) тип 1 или класс А: крупная резиновая крошка 10 меш, (б) тип 2 или класс В: резиновая крошка размером от 14 до 20 меш, (c) тип 3: резиновая крошка 30 меш.

Обозначение размера ячеек указывает на первое сито с верхним пределом спецификации между 5% и 10% удерживаемого материала. Процесс измельчения в условиях окружающей среды можно разделить на два метода: гранулирование и крекерные мельницы. Окружающая среда описывает температуру, при которой размер резины отработанных шин уменьшается. Материал загружается внутрь крекинг-мельницы или гранулятора при температуре окружающей среды. Принимая во внимание, что криогенное измельчение шин состоит из замораживания резины из отходов шин с помощью жидкого азота до тех пор, пока она не станет хрупкой, а затем дробления замороженной резины на более мелкие частицы с помощью молотковой мельницы. Полученный материал состоит из гладких, чистых, плоских частиц. Высокая стоимость этого процесса считается недостатком из-за дополнительных затрат на жидкий азот [3].

Нарушение размера частиц резиновой крошки повлияло на физические свойства асфальтобетонно-каучуковой смеси. В целом небольшая разница в размерах частиц не оказывает существенного влияния на свойства смеси. Однако размер резиновой крошки, безусловно, может иметь большое значение. В исследовании [58] сообщается, что влияние размера частиц CRM на высокотемпературные свойства прорезиненных битумных вяжущих оказывает влияние на вязкоупругие свойства. Кроме того, более грубая резина давала модифицированное связующее с высокими модулями сдвига, а повышенное содержание резиновой крошки снижало жесткость ползучести, что в тандеме продемонстрировало лучшую стойкость к термическому растрескиванию.

Таким образом, первичным механизмом взаимодействия является набухание частиц каучука, вызванное поглощением в эти частицы легких фракций и затвердеванием остаточной фазы связующего [58–61]. Частицы каучука ограничены в своем перемещении в матрице связующего из-за процесса набухания, который ограничивает свободное пространство между частицами каучука. По сравнению с более крупными частицами более мелкие частицы легко набухают, что приводит к более высокой модификации связующего [58, 59].]. Способность к набуханию частиц каучука связана со степенью проникновения связующего, исходным сырьем и природой модификатора резиновой крошки [60].

5.3. Переменные процесса взаимодействия

Переменные процесса взаимодействия состоят из профиля температуры и продолжительности отверждения и энергии сдвига при смешивании [12, 58, 59, 62]. В работе [63] изучалось влияние типов смешивания на свойства прорезиненного асфальта. Использовались обычный смеситель пропеллерного типа и высокоскоростной смеситель сдвига. Исследование показало, что полученное вяжущее, полученное с использованием высокоскоростного смесителя со сдвиговым усилием, по-видимому, имеет несколько лучшие свойства по сравнению со связующим, полученным с использованием смесителя пропеллерного типа. Это показало, что вязкость и температура размягчения прорезиненного асфальта, полученного с использованием высокоскоростного смесителя со сдвиговым усилием, обеспечивают более высокий уровень перемешивания и сдвиговое действие, которое может измельчить набухшие частицы каучука в определенном объеме вяжущего. Таким образом, абсорбент более легкой маслянистой фракции был повышен за счет большого количества мелких частиц каучука. Исследование Тодесена и соавт. [64] указали, что процедура обработки и тип шины играют важную роль в определении вязкости прорезиненного битума. Взаимодействие между резиновой крошкой и битумными вяжущими называется физическим взаимодействием, при котором резиновая крошка посредством диффузии поглощает ароматическую фракцию битумных вяжущих, что приводит к набуханию частиц резиновой крошки. Это набухание частиц в сочетании с уменьшением маслянистой фракции вяжущего приводит к повышению вязкости прорезиненного битумного вяжущего. Как правило, битумное вяжущее и измельченная резина для шин смешиваются вместе и смешиваются при повышенных температурах в течение различных периодов времени перед их использованием в качестве связующего для дорожного покрытия. Эти два фактора работают вместе, чтобы оценить эксплуатационные свойства прорезиненного битумного вяжущего в процессе смешивания взаимодействия асфальта с каучуком. Это изменение времени смешивания и температуры связано с обычными работами, связанными со строительством битумных дорожных покрытий [2]. Тем не менее, на консистенцию битумной резины могут влиять время и температура, используемые для соединения компонентов, и поэтому ее следует использовать с осторожностью для достижения ее оптимального потенциала. Увеличение времени смешивания показало незначительную разницу в свойствах прорезиненного асфальта в случае 30 и 60 минут, тогда как увеличение температуры смешивания соответствовало увеличению вязкости по Брукфилду, температуры размягчения, пластичности, упругого восстановления и комплексного модуля сдвига [10–10]. 12]. Несколько исследований [62, 65–67] показали, что более длительное время реакции для получения асфальтового каучука, по-видимому, вызвало увеличение вязкости из-за увеличения массы каучука за счет поглощения связующего. С другой стороны, [12, 61, 68–70] сообщают, что время реакции не оказывает существенного влияния на выбор оптимального содержания связующего. Кроме того, не было различий в изменении молекулярного размера между контрольным вяжущим и вяжущим на основе битумного каучука. Кроме того, время смешивания незначительно повлияло на физические и реологические свойства асфальтобетонного каучука и довольно слабо повлияло на эксплуатационные свойства прорезиненного асфальта.

5.4. Эластичность шинной резины

Основной характеристикой резины является ее свойство высокой эластичности, позволяющее ей подвергаться большим деформациям, от которых достигается практически полное мгновенное восстановление при снятии нагрузки [71]. Это свойство высокой эластичности обусловлено молекулярной структурой каучука. Каучук относится к классу материалов, известных как полимеры, и его также называют эластомером. Свойства эластомерного каучука следующие: (а) молекулы очень длинные и могут свободно вращаться вокруг связей, соединяющих соседние молекулярные единицы. (b) Молекулы соединены химически или механически в ряде мест, образуя трехмерную сеть. Эти соединения называются перекрестными. в) молекулы не только сшиты, но и способны свободно перемещаться друг относительно друга; то есть силы Ван-дер-Вааля малы.

Подобно асфальту, резина представляет собой термопластичный вязкоупругий материал, деформация которого под нагрузкой связана как с температурой, так и со скоростью деформации. Тем не менее, деформация резины является относительным стимулом к ​​изменению температуры, когда как при низких скоростях деформации, так и при температуре, значительно превышающей температуру окружающей среды, материал остается эластичным. Более широкий диапазон упругих свойств каучука по сравнению с битумом в значительной степени является результатом сшивания длинных молекул каучука. Резина также гораздо более пластична, чем битум, при низких температурах и высоких скоростях нагружения [2, 3].

6. Реологические и физические характеристики битумной резины
6.1. Температурная восприимчивость (ньютоновское поведение)

Температурная восприимчивость определялась как отношение ньютоновских вязкостей при 25°C и 60°C [72]. Содержание вяжущего в асфальтобетонной смеси обычно составляет менее 7 %, но оно играет весьма существенную роль в общих свойствах композиционного материала. Это сильно влияет как на способность распределения нагрузки, так и на устойчивость к искажениям при интенсивном движении. Деформационная реакция вяжущего в смеси под нагрузкой зависит от его температурной чувствительности; диапазон температур зависит от скорости деформации и геометрии связующего между частицами заполнителя. Поэтому логично использовать вяжущее с более низкой температурной чувствительностью, особенно при очень высоком диапазоне рабочих температур [2]. Понятие индекса пенетрации (PI) было введено Пфайффером и Ван Доормалом [73] для измерения как температурной чувствительности вяжущего, так и, в частности, его реологического типа с точки зрения отклонения от ньютоновского поведения. PI получается из соотношения

Обычный асфальт для дорожного покрытия имеет значение PI от -1 до +1. Асфальт с PI ниже -2 в значительной степени является ньютоновским и характеризуется хрупкостью при низких температурах. Асфальт с PI выше +2 гораздо менее чувствителен к температуре, менее хрупок при низких температурах, демонстрирует заметно зависящие от времени упругие свойства и демонстрирует отклонения от ньютоновского поведения, особенно при больших скоростях деформации [74]. Для оценки поведения резинобитумного вяжущего при изменении температуры использовали коэффициенты температурной чувствительности (КТВ), основанные на измерениях вязкости в интервале температур 60–80°С. CTS получается из (2), как показано в: где Temp °F и и вязкости, измеренные при температурах и .

Исследование, проведенное в 1984 году, показало, что 4% каучука эффективно снижает температурную чувствительность первичных вяжущих как минимум в два раза. Следовательно, битумная резина более устойчива к быстрым изменениям температуры [74].

Машаан и Карим [12] исследовали хорошую корреляцию между температурной чувствительностью и реологическими свойствами асфальта, модифицированного резиновой крошкой, с точки зрения данных об эластичности и температуре размягчения.

6.2. Вязкоупругое поведение (динамический сдвиг)

Асфальтовые цементные вяжущие называются вязкоупругими материалами, потому что они демонстрируют комбинированное поведение (свойства) эластичного и вязкого материала, как показано на рисунке 10 (а), при снятии с материала приложенного напряжения; происходит полное восстановление в исходное положение. Рисунок 10(b) объясняет поведение вязкого материала в случае, когда деформация материала увеличивается со временем при стабильном напряжении. Рисунок 10(c) иллюстрирует поведение вязкоупругого материала, когда стабильное напряжение увеличивает деформацию в течение длительного периода времени, а когда приложенное напряжение снимается, материал теряет способность занимать исходное положение, что приводит к остаточной деформации. Согласно Van der Poel [75], в общем случае модуль жесткости битумных вяжущих можно определить по формуле где – зависимый модуль жесткости (Па), – время нагружения (с), – приложенное постоянное одноосное напряжение (Па) и относится к одноосной деформации в момент времени (м/м). Поскольку асфальт является вязкоупругим материалом, его реологические свойства очень чувствительны к температуре, а также к скорости нагружения. Что касается температуры, наиболее частыми проблемами дорожного покрытия являются колейность, усталостное растрескивание и термическое растрескивание. Реометр динамического сдвига (DSR) использовали для измерения и определения реологических свойств битумного вяжущего при различных значениях напряжения/температуры и различных частотах. Испытания DSR включали параметры комплексного модуля сдвига (), модуля накопления (), модуля потерь () и фазового угла (). Формула для расчета , , и , а также в (4) соответственно демонстрируется следующим образом: где — комплексный модуль сдвига, — напряжение сдвига, — деформация сдвига, — модуль накопления, — модуль потерь, — фазовый угол.

Наварро и др. [40] изучали реологические характеристики битума, модифицированного каучуковой резиной. Эксперимент проводили на реометре Haake RS150 с регулируемым напряжением. Исследование было направлено на сравнение вязкоупругих характеристик резины пяти шин, модифицированной немодифицированным асфальтом, и битума, модифицированного полимером (SBS). Исследование показало, что модифицированный каучуком асфальтобетон улучшает вязкоупругие характеристики и, следовательно, имеет более высокую вязкость, чем немодифицированные вяжущие. Таким образом, ожидается, что битумная резина будет лучше повышать устойчивость к остаточной деформации или колееобразованию и растрескиванию при низких температурах. Исследование также показало, что вязкоупругие свойства модифицированного каучуком асфальта с 9% по весу очень похожи на битум, модифицированный СБС, имеющий 3% по весу СБС при -10°С и 7% по весу при 75°С.

Машаан и Карим [12] исследовали реологические свойства битумной резины при различных сочетаниях факторов содержания резиновой крошки и условий смешивания. Для оценки технических свойств битумного вяжущего, армированного резиновой крошкой, было проведено испытание на динамическом сдвиговом реометре (DSR) при температуре 76°C. Проверка технических характеристик проводилась при тестовой частоте 10 рад/с, что эквивалентно скорости автомобиля 90 км/ч. Образцы для испытаний толщиной 1 мм и диаметром 25 мм формовали между параллельными металлическими пластинами. Исследование показывает увеличение , , и уменьшение фазового угла (). Таким образом, модифицированный асфальт стал менее подвержен деформации после снятия напряжения. Исследование также выявило значительную взаимосвязь между реологическими параметрами (, , и ) и температурой размягчения с точки зрения прогнозирования физико-механических свойств независимо от условий смешивания.

Natu и Tayebali [76] заметили, что немодифицированные вяжущие и вяжущие, модифицированные резиновой крошкой, с одним и тем же высокотемпературным рейтингом PG не демонстрируют аналогичного вязкоупругого поведения в диапазоне частот. Был также сделан вывод о том, что немодифицированная и модифицированная резиновой крошкой смеси, содержащие связующие с одинаковым высокотемпературным рейтингом PG, не демонстрируют одинакового вязкоупругого поведения в диапазоне частот. Смеси, содержащие одинаковые вяжущие с рейтингом PG, работали одинаково, если их характеристики оценивались при частоте и температуре, при которых определялся рейтинг вяжущего по высокотемпературному PG.

Не было обнаружено, что тангенс угла потерь () связующего напрямую связан с тангенсом угла потерь смеси, поскольку тангенс угла потерь смеси был намного ниже, возможно, из-за совокупного эффекта, чем тангенс угла потерь связующего . Было также отмечено, что тангенс угла потерь смеси увеличивается при понижении температуры. Аналогичное наблюдение было сделано и для влияния частоты. С увеличением частоты тангенс угла потерь увеличивался до пикового значения, а затем уменьшался при дальнейшем увеличении частоты. Тангенс угла потерь связующего заметно увеличивается при повышении температуры [2]. Жесткость смеси сама по себе, по-видимому, не является мерой для оценки склонности к колееобразованию в смесях, содержащих модифицированные связующие. Более высокий динамический модуль () не обязательно связан с более низкой остаточной деформацией. По типу вяжущего динамический модуль ниже для смесей, содержащих модифицированные вяжущие, по сравнению со смесью, содержащей обычное вяжущее [2].

При высоких рабочих температурах были измерены испытания на устойчивость к колееобразованию в зависимости от некоторых параметров вяжущего (вязкости, восстановления пластичности, невосстанавливаемой податливости ползучести, комплексного модуля сдвига и параметра, указанного ШРП /). Сделан вывод, что из рассмотренных параметров для данного диапазона вяжущих только ШРП / дает наиболее надежный прогноз колееустойчивости. Было обнаружено, что рекомендуемая SHRP частота (1,6 Гц) близко соответствует частоте теста на отслеживание колес, используемого для экспериментов по устойчивости к колееобразованию. Этот параметр включает как меру жесткости вяжущего (его способность сопротивляться деформации при приложении нагрузки), так и его способность восстанавливать любую деформацию при снятии нагрузки. Установлено, что частота, выбранная для измерения вяжущего, оказывает существенное влияние на качество получаемой корреляции и должна максимально соответствовать частоте приложения нагрузки к смеси [2]. При промежуточных температурах эксплуатации покрытия была обнаружена приемлемая корреляция между одним аспектом усталостных характеристик смеси и модулем потери вяжущего (), снова измеренным при той же температуре и нагрузке, что и при испытании смеси. Однако выше определенной жесткости вяжущего изменение измеренной усталостной долговечности было небольшим из-за того, что податливость машины становилась значительной при высокой жесткости смеси. Маловероятно, что одной только реологии вяжущего будет достаточно для точного прогнозирования и объяснения усталостной долговечности смеси [2].

6.
3. Свойство вязкости (сопротивление текучести)

Вязкость относится к свойству текучести асфальтового вяжущего и является мерой сопротивления текучести. При температуре применения вязкость сильно влияет на потенциал получаемых смесей для дорожного покрытия. Во время уплотнения или смешивания наблюдается низкая вязкость, что приводит к более низким значениям стабильности и лучшей удобоукладываемости асфальтобетонной смеси.

Наир и др. [77] использовали ротационный вискозиметр Хааке для измерения вязкости образцов мягкого асфальта, в то время как вязкость образцов взорванного асфальта измерялась на капиллярном реометре. Были проведены испытания для изучения характеристик текучести при модификации асфальта жидким натуральным каучуком (ЖНК). Выводы следующие; для мягкого асфальта температурная зависимость от вязкости заметна до 100°C, а затем незначительна. Добавление 20% LNR приводит к максимальной вязкости. Энергия активации течения мягкого битума увеличилась, а удутого асфальта уменьшилась при добавлении ЛНР.

Заман и др. [78] обнаружили, что вязкость асфальтового вяжущего увеличивается с добавлением каучука, а образцы асфальтобетона, модифицированного каучуком, демонстрируют более однородную и более высокую устойчивость к нагрузкам по мере увеличения количества каучука. Степени загущения и утончения при сдвиге снижались за счет увеличения количества каучука в асфальтовом вяжущем. Динамическая вязкость футеровки была увеличена за счет увеличения количества каучука в асфальтобетонном вяжущем. Пиггот и др. [79] отметили, что вулканизированная резина оказывает большое влияние на вязкость асфальтового вяжущего. Вязкость, измеренная при 95°С, увеличивается более чем в 20 раз при добавлении в смесь 30% вулканизированного каучука. Напротив, девулканизированный каучук имел очень небольшой эффект. Испытание на вязкость также показало отсутствие опасности гелеобразования при смешивании каучука с горячим битумным вяжущим.

6.4. Физическое поведение и характеристики жесткости

Mahrez [2] исследовал свойства асфальтового каучукового вяжущего, приготовленного путем физического смешивания асфальта 80/100 класса пенетрации с различным содержанием резиновой крошки и различными фазами старения. Результаты значений пенетрации уменьшались по мере старения, а также до старения за счет увеличения содержания каучука в смеси. Кроме того, модифицированные вяжущие показали более низкие значения пенетрации, чем немодифицированные вяжущие. Другое исследование [80] по изменению пенетрации было проведено с использованием асфальтобетонных смесей пенетрации 80/100 и 70/100 с разным процентным содержанием резиновой крошки. Результаты показали значительное снижение значений пенетрации модифицированного вяжущего из-за высокого содержания резиновой крошки в вяжущих. Согласно Йенсену и Абдельрахману [30], свойство упругого восстановления очень важно как при выборе, так и при оценке сопротивления усталости и колейности. Упругое восстановление является свойством, указывающим на качество полимерных компонентов в битумных вяжущих. Оливер [81] пришел к выводу из своего исследования, что упругое восстановление битумных каучуковых вяжущих приводит к увеличению по мере уменьшения размера частиц каучука. Было обнаружено, что типы резины могут влиять на свойства силовой пластичности при 4°C [82]. Модификация битумной резины привела к повышению устойчивости к колееобразованию и повышению пластичности. Однако модифицированное связующее было подвержено разложению и поглощению кислорода. Были проблемы низкой совместимости из-за высокой молекулярной массы. Кроме того, было обнаружено, что переработанная резина шин уменьшает отражающее растрескивание, что, в свою очередь, увеличивает срок службы. Во время уплотнения или смешивания наблюдается низкая вязкость, что приводит к более низким значениям стабильности. Температура размягчения относится к температуре, при которой асфальт достигает определенной степени размягчения [3]. Mahrez и Rehan [83] утверждали, что существует постоянная взаимосвязь между вязкостью и температурой размягчения на разных фазах старения битумного каучукового вяжущего. Также сообщается, что более высокое содержание резиновой крошки приводит к более высокой вязкости и температуре размягчения.

Машаан и Карим [12] сообщили, что значение температуры размягчения увеличивается по мере увеличения содержания мякиша клубней в смеси. Увеличение содержания каучука в смеси может быть связано с увеличением соотношения асфальтены/смолы, что, вероятно, улучшает свойства жесткости, делая модифицированное вяжущее менее чувствительным к температурным изменениям. Согласно Лю и соавт. [56], основной фактор повышения температуры размягчения можно отнести к содержанию резиновой крошки независимо от ее типа и размера. Повышение точки размягчения привело к получению жесткого связующего, способного повышать его восстановление после упругой деформации. Согласно Машаану и соавт. [11] прорезиненное битумное вяжущее оценивали по эластичности вяжущего и стойкости к колееобразованию при высокой температуре. Более высокое содержание резиновой крошки, по-видимому, значительно увеличивает упругое восстановление и пластичность. Согласно исследованию [71], испытание на пластичность, проведенное при низкой температуре, оказалось полезным индикатором хрупкого поведения битума. Было обнаружено, что содержание латекса в диапазоне от 3 до 5% приводит к нехрупкому поведению в испытании на пластичность при 5°C, в то время как немодифицированный битум разрушается в результате хрупкого разрушения в том же испытании. Наир и др. [77] обнаружили, что пластичность снижается в случае мягкого битума с увеличением концентрации жидкого натурального каучука, в то время как некоторое улучшение наблюдается в случае вспененного битума при 10% нагрузке. Пластичность измеряют при 27°C и разрывают со скоростью 50 мм/мин. Модифицированные битумные вяжущие показали значительное улучшение упругого восстановления, и, напротив, пластичность снизилась по сравнению с немодифицированными вяжущими [84].

7. Долговечность и старение битумной резины

При разработке смеси для дорожного покрытия общая практика заключается в том, чтобы достичь сбалансированного состава по ряду желаемых свойств смеси, одним из которых является долговечность. Долговечность – это степень устойчивости к изменению физико-химических свойств материалов поверхности дорожной одежды во времени под воздействием погодных условий и движения транспорта. Срок службы дорожного покрытия будет зависеть в первую очередь от характеристик поставщика вяжущего, состава смеси и методов строительства [2]. Затвердевание асфальта может привести к растрескиванию и разрушению поверхности дорожного покрытия. Скорость затвердевания является хорошим показателем относительной долговечности. Этому отверждению битумного вяжущего могут способствовать многие факторы, такие как окисление, улетучивание, полимеризация и тиксотропия. Это связано с тем, что асфальт представляет собой органическое соединение, способное вступать в реакцию с кислородом, находящимся в окружающей среде. Асфальтовый композит изменяется в результате реакции окисления с образованием довольно хрупкой структуры. Эта реакция называется возрастным упрочнением или окислительным упрочнением [85]. Испарение происходит, когда более легкие компоненты асфальта испаряются. Как правило, это связано с повышенными температурами, которые обнаруживаются в первую очередь в процессе производства горячей асфальтобетонной смеси. Предполагается, что полимеризация представляет собой средство, с помощью которого смолы объединяются в асфальтены, что приводит к увеличению хрупкости асфальта наряду с тенденцией к неньютоновскому поведению. В конце реакции тиксотропия или увеличение вязкости с течением времени также способствует явлению старения асфальта [85]. Однако наиболее важными факторами в процессе старения асфальтового вяжущего являются окисление и улетучивание. Возникновение стерического отверждения и зависящая от времени обратимая молекулярная ассоциация повлияли на свойства связующего, но это не считается старением. Стерическое упрочнение является фактором только при промежуточных температурах; при высоких температурах избыточная кинетическая энергия в системе препятствует ассоциации, а при низких температурах скорость ассоциации оказывается ниже из-за высокой вязкости связующего [85].

Bahia и Anderson [86] изучали механизм изменения свойств вяжущего при низкой температуре. Этот механизм, называемый физическим отверждением, происходит при температурах, близких или ниже температуры стеклования, и вызывает значительное отверждение битумного вяжущего. Было замечено, что скорость и величина явлений затвердевания увеличиваются с понижением температуры и, как сообщается, подобны явлениям, называемым физическим старением аморфных твердых тел [87]. Физическое отверждение можно объяснить с помощью теории свободного объема, которая ввела связь между температурой и молекулярной подвижностью. Теория свободного объема включает молекулярную подвижность, зависящую от эквивалентного объема молекул, присутствующих на единицу свободного пространства или свободного объема. Согласно теории свободного объема, когда аморфный материал охлаждается от температуры выше его температуры стеклования, молекулярные корректировки и коллапс свободного объема быстро показывают падение температуры. При этой температуре структурное состояние материала вморожено и отклоняется от теплового равновесия из-за непрерывного падения кинетической энергии. Следовательно, было постулировано, что для физического отверждения связующих веществ температура должна быть выше температуры стеклования.

Многие испытания на долговечность основаны на оценке устойчивости асфальта к затвердеванию. Mahrez и Rehan [83] исследовали влияние старения на вязкоупругие свойства прорезиненного асфальта с помощью реометра динамического сдвига (DSR). Связующие были подвергнуты старению в печи для тонкой пленки (TFOT), в печи для прокатки пленки (RFOT) и в сосуде для старения под давлением (PAV). Это исследование показало, что старение влияет на реологию прорезиненного асфальта. Механические свойства состаренного вяжущего улучшаются за счет увеличения комплексного модуля и уменьшения фазового угла. Состаренные образцы характеризовались большей жесткостью и упругостью за счет увеличения модуля упругости (накопления) . Высокое значение является преимуществом, так как оно дополнительно повышает устойчивость к колееобразованию во время эксплуатации. Нату и Тайебали [76] провели всестороннее исследование, в ходе которого оценивались высокотемпературные эксплуатационные характеристики немодифицированных и модифицированных резиновой крошкой асфальтовых вяжущих и смесей. Исследование показало, что влияние старения RFTO на коэффициент колейности вяжущего увеличивается при низких частотах и/или высоких температурах. Улучшение коэффициента колеи уменьшалось с увеличением частоты, и при очень высоких частотах (низких температурах) коэффициенты колеи для несостаренных и состаренных RFTO вяжущих были почти одинаковыми. Увеличение коэффициента колейности вяжущего битумных вяжущих, модифицированных резиновой крошкой, при низких частотах свидетельствует об улучшении сопротивления вяжущего остаточной деформации. Али и др. [88] изучали влияние физических и реологических свойств состарившегося прорезиненного асфальта. Результаты показывают, что использование прорезиненного вяжущего снижает влияние старения на физические и реологические свойства модифицированного вяжущего, о чем свидетельствует более низкий индекс старения вязкости (AIV), более низкий индекс старения /, более низкое приращение температуры размягчения, меньший коэффициент пенетрации при старении ( PAR), и увеличение с увеличением содержания модификатора резиновой крошки, что указывает на то, что резиновая крошка может улучшать сопротивление старению прорезиненного связующего.

8. Разрушение дорожного покрытия: растрескивание и необратимая деформация

Два вида нагрузки имеют особое значение в сочетании с характеристиками битумного покрытия. Один из них связан с транспортными нагрузками, проходящими по дорожному покрытию, а второй – с тепловым сжатием в связи с изменением температуры [81]. Загрузка транспортного средства может привести к повреждению на любом конце диапазона температур поверхности дорожного покрытия. При повышенных температурах дорожного покрытия связующее может быть чрезвычайно жидким и, вероятно, не будет сопротивляться выщипыванию и срезанию автомобильными шинами. При низких температурах дорожного покрытия вяжущее может быть настолько твердым (особенно после длительного периода эксплуатации), что нагрузка от транспортного средства вызывает хрупкое разрушение пленок вяжущего. Считается, что объяснение этому явлению связано с теорией «нормальных напряжений» (эффект Визенбергера), которая применяется к вязкоупругому материалу, такому как смесь битума и резинового лома. Эта теория охватывает нормальные разности напряжений, представляющие собой силы, которые развиваются нормально (то есть перпендикулярно) направлению сдвига [81].

Согласно теории, вязкоупругий материал, проталкиваемый через открытую трубу, расширяется нормально к оси трубы при выходе из трубы. В покрытии с трещинами вертикальные нагрузки воздействуют на колеса транспортного средства, которые вынуждают битумное вяжущее расширяться нормально к приложенной вертикальной нагрузке (горизонтально) и, таким образом, заполняют трещины. Другая причина заключается в том, что если эту битумную смесь перемешивать в горячем состоянии палкой в ​​контейнере, материал будет подниматься вверх по палке, а не образовывать вихрь, как в жидкостях ньютоновского типа [81].

8.1. Корреляция между реологическими свойствами асфальтового вяжущего и характеристиками асфальтовой смеси

В рамках обширной исследовательской программы, проведенной [89] для изучения преимуществ использования фундаментальных реологических измерений вяжущего для прогнозирования характеристик асфальтового покрытия, включая (i) деформацию дорожного покрытия (колейность) при высоких рабочих температурах. , (ii) усталость при промежуточных рабочих температурах, (iii) хрупкое разрушение при низких рабочих температурах.

При высоких рабочих температурах были измерены испытания на устойчивость к колееобразованию в зависимости от некоторых параметров вяжущего (вязкости, восстановления пластичности, невосстанавливаемой податливости ползучести, комплексного модуля сдвига и параметра, указанного ШРП). На основании рассмотренных параметров был сделан вывод, что для данного диапазона вяжущих только ШРП дает наиболее надежный прогноз устойчивости к колееобразованию. Было обнаружено, что рекомендуемая SHRP частота (1,6 Гц) близко соответствует частоте теста на отслеживание колес, используемого для экспериментов по устойчивости к колееобразованию. Этот параметр включает в себя как меру жесткости вяжущего (его способность сопротивляться деформации при приложении нагрузки), так и его способность восстанавливать любую деформацию при снятии нагрузки. Частота, выбранная для измерений вяжущего, должна была оказать существенное влияние на качество полученной корреляции и должна поддерживаться близкой к частоте приложения нагрузки к смеси [89]. ].

При промежуточных температурах эксплуатации покрытия была обнаружена приемлемая корреляция между одним аспектом усталостных характеристик смеси () и модулем потери вяжущего (), снова измеренным при той же температуре и нагрузке, что и при испытании смеси. Однако выше определенной жесткости вяжущего из-за значительной податливости машины при высокой жесткости смеси изменение измеренной усталостной долговечности было минимальным. Одних только реологических характеристик вяжущего недостаточно для точного прогнозирования и объяснения усталостной долговечности смеси. При низких температурах эксплуатации дорожной одежды предельная температура жесткости вяжущего (LST) в данном случае, основанная на = 300 МПа при 1000 с, обеспечивает хороший показатель температуры разрушения смеси [89].].

8.2. Сопротивление усталости битумной резины

Bahia и Davies [90] использовали реологические свойства в качестве индикаторов характеристик покрытия. При высокой температуре реологические свойства зависели от колейности дорожного покрытия. Реология при промежуточных температурах оказала влияние на усталостное растрескивание дорожных одежд. Низкотемпературные свойства вяжущего связаны с низкотемпературным термическим растрескиванием дорожной одежды. Температура также является жизненно важным фактором, который коррелирует со скоростью загрузки. При повышенных температурах или низких скоростях загрузки битум становится вязким материалом.

Однако при пониженных температурах или более высоких скоростях нагрузки битум становится высокоэластичным материалом. Фактически при промежуточных температурах битум имеет две различные характеристики: упругое твердое тело и вязкая жидкость [75].

Афлаки и Мемарзаде [91] исследовали влияние реологических свойств резиновой крошки на усталостное растрескивание при низких и промежуточных температурах с использованием различных методов сдвига. Результаты показали, что смесь с высоким усилием сдвига оказывает большее влияние на улучшение при низких температурах, чем смесь с низким сдвигом.

Баия и Андерсон [92] представили описание цели и объема испытания реометром на динамический сдвиг. Реометр динамического сдвига (DSR) использовался для характеристики вязкоупругого поведения битумного материала при промежуточных и высоких рабочих температурах. Поведение «напряжение-деформация» определяет реакцию материалов на нагрузку. Асфальтовые вяжущие обладают как упругими, так и вязкими свойствами; поэтому их называют вязкоупругими материалами. Баиа и Андерсон [86] провели испытание с разверткой по времени с использованием динамического сдвигового реометра. Испытание представляет собой простой метод применения повторяющихся циклов стрессового или деформационного нагружения при выбранных температурах и частоте нагружения. Исходные данные при повторном нагружении сдвигом показали, что временные развертки эффективны для измерения поведения вяжущего при повреждении. Одним из преимуществ теста на развертку во времени является то, что его можно использовать для расчета усталостной долговечности битумного вяжущего на основе подходов рассеянной энергии. Усталость является одним из наиболее серьезных повреждений конструкции асфальтобетонного покрытия из-за повторяющихся нагрузок интенсивного движения, возникающих при средних и низких температурах, как показано на рисунке 11. Использование резиновой крошки, модифицированной битумным связующим, по-видимому, повышает сопротивление усталости, как показано на рисунке 11. в ряде работ [3, 6, 18, 88, 91, 93–95]. Улучшенные характеристики битумно-каучуковых покрытий по сравнению с обычными битумными покрытиями отчасти являются результатом улучшенных реологических свойств прорезиненного битумного вяжущего.

Растрескивание обычно считается низкотемпературным явлением, в то время как остаточная деформация считается преобладающим видом разрушения при повышенных температурах. Растрескивание в основном подразделяют на термическое растрескивание и усталостное растрескивание, связанное с нагрузкой. Сильные перепады температуры, происходящие в дорожном покрытии, обычно приводят к термическому растрескиванию. Этот тип разрушения возникает, когда термическое растягивающее напряжение вместе с напряжениями, вызванными движением транспорта, превышает предел прочности материалов на растяжение. Часто характеризуется поперечным растрескиванием вдоль магистрали через определенные промежутки времени. Усталостное растрескивание, связанное с нагрузкой, представляет собой явление разрушения в результате повторяющихся или флуктуирующих напряжений, вызванных транспортной нагрузкой. Транспортные нагрузки могут вызвать изгиб конструкции дорожного покрытия, и максимальное растяжение будет возникать в основании битумного слоя. Если эта структура неадекватна заданным условиям нагрузки, прочность материалов на растяжение будет превышена, и, вероятно, возникнут трещины, которые проявятся в виде трещин на поверхности дорожного покрытия [9].].

Эта устойчивость битумных смесей к растрескиванию в значительной степени зависит от их прочности на растяжение и характеристик растяжимости. Этого можно добиться, просто увеличив содержание битума в смеси. Однако такая попытка может отрицательно сказаться на стабильности смеси. Использование более мягкого битума также может улучшить гибкость смеси, но это может быть достигнуто только за счет прочности на растяжение и стабильности смеси [9].

В подходе механики разрушения считается, что процесс усталостного растрескивания систем дорожных одежд развивается в две отдельные фазы с участием разных механизмов. Эти фазы состоят из зарождения и распространения трещин до того, как материал испытает разрушение или разрыв. Возникновение трещины можно описать как комбинацию микротрещин в смеси, образующих макротрещину в результате повторяющихся деформаций растяжения. Это явление обычно создает постепенное ослабление структурного компонента [9].6]. Эти микротрещины становятся более заметными по мере увеличения концентрации напряжений в вершине трещины и вызывают дальнейшее распространение трещины. Распространение трещины – это рост макротрещины в материале при дополнительном приложении растягивающих деформаций. Фактический механизм зарождения и распространения трещины включает разрушение наплавки, когда растягивающие напряжения превышают предел прочности при определенных условиях [9]. Для точного определения распространения трещины величина коэффициента интенсивности напряжения по толщине наплавки должна быть доступна для каждой формы разрушения. В общем, механизмы распространения трещины могут следовать одному или нескольким из трех режимов разрушения, которые напрямую связаны с типом индуцированного смещения [9].7]. Это показано на рисунке 12.

(i) Нагрузка режима I (режим раскрытия) возникает в результате нагрузки, приложенной нормально к плоскости трещины (нормальное растяжение). Этот режим связан с транспортной нагрузкой и в случае термического смещения. (ii) Нагрузка режима II (режим скольжения) возникает в результате плоскостной/нормальной поперечной нагрузки, которая приводит к скольжению берегов трещины относительно друг друга перпендикулярно передней кромке трещина. Этот режим обычно связан с транспортной нагрузкой или дифференциальными изменениями объема. (iii) Нагрузка режима III (режим разрыва) возникает в результате неплоскостного сдвига (параллельного сдвига) нагрузки, которая вызывает скольжение берегов трещины параллельно краю нагрузки трещины. Этот режим может возникать при боковом смещении из-за неустойчивости, если плоскость трещины не перпендикулярна направлению движения.

8.3. Сопротивление колееобразованию битумной резины

Существуют различные лабораторные методы изучения деформации или колейности. Тест слежения за колесами TRRL кажется наиболее подходящим для максимально точного моделирования полевых условий. Испытание проводилось в течение 24 часов в терморегулируемом шкафу при 60°C. По отпечаткам, сделанным на плите, фиксировали глубину прослеживания в середине ее длины. Примерно через 6 часов наблюдалось устойчивое состояние отслеживания. По кривой деформация/время определяется скорость увеличения глубины следа в мм в час после достижения устойчивого состояния [19]. ].

По данным Shin et al. [98], добавление резиновой крошки и бутадиен-стирольного каучука повышает устойчивость асфальтобетонных смесей к колееобразованию. Результаты лабораторных исследований показали, что битум, модифицированный CR и модифицированный SBR, имел более высокую жесткость при 60°C, чем модифицированные смеси. Модифицированные асфальтовые смеси также имели более высокую прочность на гирационный сдвиг и меньшую глубину колеи в испытаниях с нагрузкой на колеса, чем немодифицированные смеси.

Тайфур и др. [99] утверждали, что после начального уплотнения остаточная деформация битумной смеси происходит из-за сдвигающих нагрузок, действующих вблизи поверхности дорожного покрытия, которая фактически является зоной контакта между шиной и дорожным покрытием. Эти усилия увеличиваются без изменения объема битумной смеси. Они являются основными механизмами образования колеи в течение срока службы дорожной одежды.

Повышенная остаточная деформация или колейность связаны с увеличением давления в шинах грузовиков, нагрузки на ось и интенсивности движения [100]. В исследовании [2] утверждается, что применение прорезиненного битумного вяжущего оказывает существенное влияние на повышение стойкости смеси к колейной деформации. Колейность в нежестком дорожном покрытии можно разделить на два типа: колейность консолидации, которая возникает при чрезмерном уплотнении дорожного покрытия вдоль пути движения колес, вызванном уменьшением воздушных пустот в асфальтобетонном слое, как показано на рис. 13, или остаточная деформация основания или земляного полотна. . Колейность из-за нестабильности возникает из-за свойств асфальтобетонной смеси и возникает в диапазоне верхних 2 дюймов асфальтобетонного слоя, как показано на рисунке 14 [101].

9. Устойчивость по Маршаллу и прорезиненный асфальт

Что касается пластического поведения материалов, то на стабильность асфальтобетонной смеси для дорожного покрытия влияют ее внутреннее трение, сцепление и инерция. В свою очередь, фрикционная составляющая устойчивости определяется размером, формой, градацией и шероховатостью поверхности частиц заполнителя, межкристаллитным контактом, давлением из-за уплотнения и нагрузки, блокировкой заполнителя, вызванной угловатостью, и вязкостью вяжущего. Когезия зависит от таких переменных, как реология связующего, количество точек контакта, плотность и адгезия [102]. Результаты теста Маршалла Самсури [28] показали, что включение каучука увеличивает стабильность и коэффициент Маршалла. Увеличение варьировалось в зависимости от формы используемого каучука и метода включения каучука в битум. Стабильность по Маршаллу для смесей, содержащих каучуковые порошки, увеличилась более чем в два раза, а коэффициент Маршалла увеличился почти в три раза по сравнению с обычной немодифицированной битумной смесью. Смеси, приготовленные с использованием битума, предварительно смешанного с мелкими порошками каучука, продемонстрировали наибольшее улучшение по сравнению со смесями, полученными путем прямого смешивания каучука с битумом и заполнителями. Таким образом, предварительное смешивание битума с каучуком является необходимой стадией для получения эффективного прорезиненного битумного вяжущего, вероятно, благодаря адекватным и эффективным дисперсиям каучука в битумной фазе. Оптимальное содержание вяжущего было выбрано на основе метода расчета состава смеси Маршалла, рекомендованного Институтом асфальта [103], который использует пять критериев расчета состава смеси: (а) более низкая стабильность по Маршаллу, (б) приемлемое среднее значение текучести по Маршаллу, (в) приемлемое среднее значение воздушной пустоты, (d) процент пустот, заполненных асфальтом (VFA), (e) более низкое значение VMA.

9.1. Влияние градации заполнителя на тест Маршалла

Минеральный заполнитель представляет собой битумный бетон, составляющий около 95 процентов смеси по весу и около 85 процентов по объему. Характеристики заполнителя, влияющие на свойства битумной смеси, включают градацию, текстуру поверхности частиц, форму частиц, чистоту и химический состав [104]. Исследования показали, что влияние максимального размера заполнителя на результаты модифицированного теста Маршалла привело к получению смесей с максимальным размером заполнителя 19мм, что приводит к более высоким модифицированным значениям стабильности по Маршаллу и незначительному снижению значений текучести по Маршаллу, чем смеси с максимальным размером заполнителя 38 мм. Однако расхождения между результатами для двух смесей были минимальными. Кроме того, модифицированный поток Маршалла не показал какой-либо специфической тенденции для двух смесей [105].

Максимальный размер заполнителя оказал заметное влияние на количество воздушных пустот и на удельный вес образцов. Для смеси с максимальным размером заполнителя 38  мм были получены небольшие проценты воздушных пустот и более высокие значения удельного веса при отверждении на воздухе по сравнению со смесью с 19 мм.мм максимального размера заполнителя [105]. С другой стороны, содержание вяжущей эмульсии оказало значительное влияние на воздушные пустоты и удельный вес образцов. Увеличение содержания вяжущей эмульсии в смеси заполнило пустоты между частицами заполнителя, а также способствовало большему возникновению уплотнения за счет смазки [105].

9.2. Влияние уплотнения на тест Маршалла

Значения стабильности различных смесей, полученных с помощью вращательного уплотнения, были в два-три раза выше, чем значения, полученные с помощью уплотнения Маршалла. Значения текучести смесей, полученных при гирационном уплотнении, коррелировали со значениями устойчивости, где максимальная устойчивость оказывалась самой низкой по отношению к текучести, в то время как полученные при уплотнении Маршалла не соответствовали в этом отношении [106].

10. Испытания асфальтобетонных смесей

Для оценки свойств асфальтобетонных смесей использовались различные тесты и подходы. Несколько свойств материала можно получить в результате фундаментальных механических испытаний, которые можно использовать в качестве входных параметров для моделей характеристик асфальтобетона. Основными аспектами, которые можно охарактеризовать с помощью косвенного испытания на растяжение, являются упруго-упругие свойства, усталостное растрескивание и свойства, связанные с остаточной деформацией. Упругую жесткость асфальтобетонных смесей можно измерить с помощью непрямого испытания на растяжение (IDT) [6, 107].

10.1. Испытание на косвенную прочность на растяжение

Косвенная прочность на растяжение образца рассчитывается от максимальной нагрузки до разрушения. Согласно Witczak et al. [108], косвенное испытание на растяжение (IDT) широко используется при расчете конструкций нежестких покрытий с 1960-х годов. Программа стратегических исследований автомобильных дорог (SHRP) [109] рекомендовала непрямое испытание на растяжение для определения характеристик асфальтобетонной смеси. Популярность этого теста в основном связана с тем, что тест может быть выполнен с использованием маршал-образца или кернов из полена. Этот тест прост, быстр и характеризуется меньшей изменчивостью. Гуддати и др. [110] также указали, что существует хороший потенциал в прогнозировании усталостного растрескивания с использованием косвенных результатов прочности на растяжение. Было проведено исследование для оценки характеристик битумных смесей, модифицированных полиэтиленом (ПЭ), на основе физических и механических свойств. Физические свойства оценивали по температуре проникновения и температуре размягчения. Механические свойства оценивали на основе косвенной прочности на растяжение. В результате было показано, что ПЭ улучшает как физические, так и механические свойства модифицированного вяжущего и смесей [9].].

10.2. Тест на модуль упругости

Динамическая жесткость или «модуль упругости» является мерой способности битумных слоев распределять нагрузку; он контролирует уровни деформаций растяжения, вызванных дорожным движением, на нижней стороне самого нижнего битумного связующего слоя, которые ответственны за усталостное растрескивание, а также напряжения и деформации, возникающие в грунтовом основании, которые могут привести к пластическим деформациям (O’Flaherty, 1988). ) [92]. Динамическая жесткость вычисляется с помощью непрямого теста модуля растяжения, который является быстрым и неразрушающим методом. В целом, чем выше жесткость, тем лучше сопротивление остаточной деформации и колееобразованию [28]. Итон и др. [111] показали, что модуль упругости увеличивается или смесь ведет себя более жестко (смесь становится прочнее) при снижении температуры; также, поскольку время нагрузки увеличивалось, а модуль упругости уменьшался или поддавался больше при более длительном времени нагрузки. Непрямое испытание на модуль упругости при растяжении широко используется в качестве рутинного испытания для оценки и определения характеристик материалов дорожного покрытия. Даллас и Камьяр [112] определили модуль упругости как отношение приложенного напряжения к восстанавливаемой деформации при приложении динамической нагрузки. В этом испытании циклическая нагрузка постоянной величины в виде волны гаверсуса прикладывается вдоль диаметральной оси цилиндрического образца в течение 0,1 секунды и имеет период покоя 0,9 секунды.секунд, таким образом поддерживая один цикл в секунду. Аль-Абдул-Ваххаб и Аль-Амри [113] провели испытание на модуль упругости немодифицированных и модифицированных асфальтобетонных смесей с использованием образца Маршалла. Была применена динамическая нагрузка 68 кг, которая прекратилась после 100 повторений нагрузки. Приложение нагрузки и горизонтальная упругая деформация использовались для расчета значения модуля упругости. Использовали две температуры: 25°С и 40°С. Модифицированные асфальтобетонные смеси с содержанием резиновой крошки 10% показали улучшенный модуль по сравнению с немодифицированными асфальтобетонными смесями.

10.3. Непрямое испытание на усталость при растяжении

Во всем мире используются различные методы испытаний для измерения сопротивления усталости асфальтобетонных смесей. Рид [114] исследовал усталостную долговечность асфальтобетонных смесей, используя испытание на усталость при непрямом растяжении. Во время усталости при непрямом растяжении горизонтальная деформация регистрировалась как функция цикла нагрузки. Испытываемый образец подвергался различным уровням стресса для проведения регрессионного анализа диапазона значений. Это позволяет разработать зависимость усталости между количеством циклов при разрушении () и начальной деформацией растяжения () на логарифмической зависимости. Усталостная долговечность () образца – это число циклов до разрушения асфальтобетонных смесей. Усталостная долговечность определяется как количество циклов приложения нагрузки (циклов), приводящих либо к разрушению, либо к постоянной вертикальной деформации. Процедура испытания на усталость используется для ранжирования устойчивости битумной смеси к усталости, а также в качестве руководства для оценки относительных характеристик смеси асфальтового заполнителя, для получения данных и исходных данных для оценки поведения конструкции на дороге. Во время испытания на усталость значение модуля уменьшилось, как показано на рис. 15. Были выделены три фазы [115]: (i) фаза I: первоначально происходит быстрое уменьшение значения модуля, (ii) фаза II: изменение модуля приблизительно линейно. , (iii) фаза III: быстрое уменьшение значения модуля.

Повреждение определяется как любая потеря прочности, происходящая в образце во время испытания.

В исследовании [18] изучались усталостные характеристики различных смесей с использованием испытаний балки на изгиб в третьей точке с контролируемой деформацией. Испытания на усталость при изгибе с контролируемой деформацией показали, что включение CRM в смеси может повысить их сопротивление усталости. Величина улучшения, по-видимому, зависит от степени и типа модификации каучука. Многослойный упругий анализ в сочетании с результатами испытаний на усталость в типичных условиях Аляски также показал улучшенные усталостные характеристики смесей CRM. Тем не менее, исследования состояния как обычных, так и CRM-сечений не выявили продольных трещин или растрескивания типа «крокодил», что свидетельствует об одинаковых усталостных характеристиках обоих материалов.

11. Заключение

На сегодняшний день серьезной проблемой, ведущей к загрязнению окружающей среды, является обилие и увеличение утилизации отработанных шин. Большое количество каучука используется в качестве шин для легковых и грузовых автомобилей и т.д. Хотя каучук как полимер представляет собой термореактивный материал, сшитый при обработке и формовании, он не может быть размягчен или переформован путем повторного нагревания, в отличие от других типов термопластичных полимеров, которые могут размягчаться и изменять форму при нагревании. Из-за увеличения плотности служебного движения, нагрузки на ось и низких затрат на техническое обслуживание дорожные конструкции пришли в негодность и, следовательно, быстрее выходят из строя. Чтобы свести к минимуму повреждения дорожного покрытия, такие как устойчивость к колееобразованию и усталостному растрескиванию, требуется модификация асфальтобетонной смеси. Первичный полимер дает возможность производить смеси, устойчивые как к колееобразованию, так и к растрескиванию. Таким образом, использование переработанного полимера, такого как резиновая крошка, является хорошей и недорогой альтернативой. Также она считается устойчивой технологией, то есть « озеленение асфальта », который превратит нежелательные остатки в новую битумную смесь, обладающую высокой устойчивостью к разрушению. Таким образом, использование резиновой крошки, полученной из отходов автомобильных шин, не только выгодно с точки зрения снижения затрат, но и оказывает меньшее воздействие на окружающую среду в плане сохранения чистоты окружающей среды и достижения лучшего баланса природных ресурсов.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов в отношении публикации данной статьи.

Ссылки
  1. E.J.F. Peralta, Исследование взаимодействия между битумом и каучуком [M.S. диссертация] , Инженерный факультет Университета Минью, 2009.

  2. А. Махрез, Свойства прорезиненного битумного вяжущего и его влияние на битумную смесь [М.С. диссертация] , Инженерный факультет, Малайский университет, Куала-Лумпур, Малайзия, 1999.

  3. Н.С. Машаан, Влияние модификатора резиновой крошки на свойства и реологическое поведение асфальтового вяжущего [М.С. диссертация] , Малайский университет, Куала-Лумпур, Малайзия, 2012 г.

  4. Р. Ричард и Т. Бент, Road Engineering for Development , Spon Press, Лондон, Великобритания, 2-е издание, 2004 г.

  5. Х. Дж. Э. , CJ Wohlk и B.A. Hall, «Modified bitumen», in Proceedings of the 14th Australian Road Research Board Conference (ARRB ’88) , Canberra, Australia, 1988. Ф.К.М. Хамед, Оценка сопротивления усталости модифицированной асфальтобетонной смеси на основе концепции рассеяния энергии [к.т.н. диссертация] , Технический университет Дармштадта, Дармштадт, Германия, 2010.

  6. Х. Ван, З. Ю, Дж. Миллс-Бил и П. Хао, «Лабораторная оценка высокотемпературной вязкости и низкотемпературной жесткости асфальта». связующее с высоким процентом брака шинной резины», Construction and Building Materials , vol. 26, нет. 1, стр. 583–590, 2012.

    Просмотр:

    Сайт издателя | Google Scholar

  7. П. С. Шоу, Взаимосвязь между напряжением и деформацией гранулированных материалов при повторяющихся нагрузках [Ph.D. диссертация] , Департамент гражданского строительства, Ноттингемский университет, Ноттингем, Великобритания, 1980.

  8. А. Махрез, Свойства и характеристики щебеночно-мастичных асфальтобетонов, армированных стекловолокном [Ph. D. диссертация] , Инженерный факультет Малайского университета, Куала-Лумпур, Малайзия, 2008 г.

  9. Н. С. Машаан, А. Х. Али, М. Р. Карим и М. Абдельазиз, «Влияние концентрации резиновой крошки на физические и реологические свойства прорезиненных битумных вяжущих», International Journal of Physical Sciences , vol. 6, нет. 4, pp. 684–690, 2011.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  10. Н. С. Машаан, А. Х. Али, М. Р. Карим и М. Абдельазиз, «Влияние времени смешивания и содержания резиновой крошки на свойства крошки». битумное вяжущее, модифицированное каучуком» Международный журнал физических наук , том. 6, нет. 9, pp. 2189–2193, 2011.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  11. Н. С. Машаан и М. Р. Карим, «Исследование реологических свойств битума, модифицированного резиновой крошкой, и его корреляция с температурной чувствительностью», Materials Research. , том. 16, нет. 1, стр. 116–127, 2013 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  12. Д. К. Томпсон и А. Дж. Хойберг, ред., Битумные материалы: Асфальтовые смолы и смолы , Krieger Publishing Co., New York, NY, USA, 1979.

  13. U. Isacsson и X. Lu, «Характеристика битумов, модифицированных полимерами SEBS, EVA и EBA», Журнал материаловедения , том. 34, нет. 15, стр. 3737–3745, 1999.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  14. Ю. Йилдирим, «Полимерно-модифицированные битумные вяжущие», Строительство и строительные материалы , том. 21, нет. 1, стр. 66–72, 2007 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  15. Д. И. Хансон, К. Ю. Фу, Э. Р. Браун и Р. Денсон, «Оценка и характеристика асфальтобетонного покрытия, модифицированного каучуком», Transportation Research Record , №. 1436, стр. 98–107, 1994.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  16. Дж. Э. Хаффман, «Концепция асфальто-каучуковых вяжущих Sahuaro», в Proceedings of the 1st Asphalt Rubber User Producer Workshop , Скоттсдейл, штат Аризона, США, 1980.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  17. Л. Раад и С. Сабунджан, «Усталостное поведение резиновых покрытий», Отчет об исследовании транспорта , вып. 1639, pp. 73–82, 1998.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  18. H.Y. Katman, Влияние прорезиненного битума на свойства пористых смесей [М.С. диссертация] , Университет Малайи, Куала-Лумпур, Малайзия, 2006.

  19. Дж. Р. Ланди, Р. Г. Хикс и Х. Чжоу, «Грунтовые резиновые шины в асфальтобетонных смесях — три истории болезни», Специальная техническая публикация ASTM , STP1193, стр. 262–275, 1993.

    Посмотреть на :

    Сайт издателя | Google Scholar

  20. Х. Чжу и Д. Д. Карлсон, «Технология распыления резиновой крошки для снижения шума на шоссе», Journal of Solid Waste Technology and Management , vol. 27, нет. 1, стр. 27–32, 2001.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  21. Ю. Хуанг, Р. Н. Берд и О. Хайдрих, «Обзор использования переработанных твердых отходов в асфальтовых покрытиях», Resources, Conservation and Recycling , vol. . 52, нет. 1, стр. 58–73, 2007 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  22. Д. Р. Браун, Д. Джаред, К. Джонс и Д. Уотсон, «Опыт Джорджии по использованию резиновой крошки в горячем асфальте», Transportation Research Record , нет. 1583, стр. 45–51, 1997.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  23. Г. В. Мопин мл., «Применение горячей асфальтобетонной резины в Вирджинии», Transportation Research Record , no. 1530, стр. 18–24, 1996.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  24. Э. Чарания, Дж. О. Кано и Р. Х. Шнормайер, «Двадцатилетнее исследование асфальтобетонного покрытия в Фениксе, Аризона», Протокол транспортных исследований , вып. 1307, стр. 29–38, 1991.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  25. Б. Адхикари, Д. Де и С. Маити, «Рекультивация и переработка отходов резины», Progress in Polymer Science , vol. 25, нет. 7, стр. 909–948, 2000.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  26. З. Суфьян и М. С. Мустафа, «Перспективы прорезиненного битумного покрытия дорог и автомагистралей Малайзии», в материалах конференции по использованию прорезиненного битума в дорожном строительстве , Селангор, Малайзия, 1997.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  27. А. Самсури, «Свойства прорезиненного битума из регенерированной резины», в Трудах конференции по использованию прорезиненного битума в дорожном строительстве. Construction , стр. 15–23, Selangor, Malaysia, 1997.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  28. CA O’Flaherty, Highway Engineering Textbook , Edward Arnold, London, UK, 9 3rd edition. 88.

  29. W. Jensen and M. Abdelrahman, «Резиновая крошка в асфальтовом вяжущем с характеристиками», Final Report SPR-0105, Департамент дорог штата Небраска, Университет Небраски-Линкольн, 2006.

    Посмотреть на :

    Google Scholar

  30. Ф. П. Микнис и Л. К. Мишон, «Некоторые приложения ядерно-магнитно-резонансной томографии к битумам, модифицированным резиновой крошкой», Fuel , vol. 77, нет. 5, стр. 393–397, 1998.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  31. Дж. Шен, С. Амирханян, Ф. Сяо и Б. Тан, «Влияние площади поверхности и размера резиновой крошки на высокотемпературные свойства вяжущих, модифицированных резиновой крошкой», Строительство и строительные материалы. , том. 23, нет. 1, стр. 304–310, 2009 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  32. Д. Крони и П. Крони, The Design and Performance of Road Pavement , McGraw-Hill Book Co., Лондон, Великобритания, 2-е издание, 1992.

  33. S. J. Rozeveld, E. Shin, A. Bhurke, L. France, and L. Drzal, «Сетевая морфология прямых и модифицированных полимерами асфальтовых цементов», , микроскопия, исследования и техника, , том. 38, нет. 5, pp. 529–543, 1997.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  34. Дж. С. Ючефф и Д. Р. Джонс IV, Руководство для переработчиков и поставщиков асфальта , Стратегический совет по дорожным исследованиям, Вашингтонская программа исследований, Национальный исследовательский совет округ Колумбия, США, 19 лет94.

  35. Дж. Д. Маклин и П. К. Килпатрик, «Сравнение осаждения и экстрографии при фракционировании остатков сырой нефти», Energy and Fuels , vol. 11, нет. 3, pp. 570–585, 1997.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  36. JM Read and CD Whiteoak, The Shell Bitumen Handbook , Thomas Telford Publishing, London, UK, 003 edition.

  37. К. Х. Альтгельт и М. М. Бодушинский, Состав и анализ тяжелых нефтяных фракций , Марсель Деккер, Нью-Йорк, штат Нью-Йорк, США, 1994.

  38. И. Мердриньяк и Д. Эспинат, «Физико-химическая характеристика нефтяных фракций: состояние дел», Нефтегазовая наука и технология , том . 62, нет. 1, стр. 7–32, 2007 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  39. Ф. Дж. Наварро, П. Партал, Ф. Мартинес-Боза, К. Валенсия и К. Гальегос, «Реологические характеристики битумов, модифицированных каучуком для шин», Химический инженерный журнал , том. 89, нет. 1–3, стр. 53–61, 2002.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  40. Л. Х. Левандовски, «Полимерная модификация асфальтобетонных вяжущих», Rubber Chemistry and Technology , vol. 67, нет. 3, pp. 447–480, 1994.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  41. R. Dongre, J. Youtcheff и D. Anderson, «Mit Rheologie zu besseren strassen», Rheology Hannover , том. 6, нет. 2, pp. 75–82, 1996.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  42. Дж. Ф. Массон, Т. Прайс и П. Коллинз, «Динамика битумных фракций с помощью тонкослойной хроматографии / пламенно-ионизационного обнаружения, Энергетика и топливо , том. 15, нет. 4, стр. 955–960, 2001.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  43. Ф. Дж. Нелленстейн, «Конституция асфальта», Журнал Института нефтяных технологий , том. 10, pp. 311–325, 1924.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  44. П. Клауди, Дж. М. Летофф, Г. Н. Кинг, Дж. П. Планш и Б. Брюл, «Характеристика дорожного асфальта методом дифференциального сканирования». », Fuel Science and Technology International , vol. 9, нет. 1, pp. 71–92, 1991.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  45. Л. Лебер, Г. Мюллер, Дж. Морел и О. Саттон, «Битум в коллоидной науке: химическое, структурное и реологический подход» Топливо , об. 77, нет. 13, pp. 1443–1450, 1998.

    View at:

    Google Scholar

  46. R. D. Krebs и R. D. Walker, Highway Materials , McGraw-Hill, New York, NY, USA, 1971.

  47. 29, Нью-Йорк, США, 1971.

  48. 29929

    , New York, NY, USA, 1971.

  49. 29

    9, New York, NY, USA, 1971.

  50. 29

    , New York, NY, USA.

    FJ Navarro, P. Partal, M. García-Morales et al., «Модификация битума реактивными и нереакционноспособными (первичными и переработанными) полимерами: сравнительный анализ», Journal of Industrial and Engineering Chemistry , vol. 15, нет. 4, стр. 458–464, 2009 г..

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  51. И. Видьятмоко и Р. Эллиотт, «Характеристики эластомерных и пластомерных вяжущих в контакте с природными асфальтами», Construction and Building Materials , vol. 22, нет. 3, стр. 239–249, 2008 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  52. Р. Э. Робертсон, «Химические свойства асфальтов и их связь с характеристиками дорожного покрытия», Tech. Респ. ШРП-А/УВП-91-510, Программа стратегических исследований автомобильных дорог, Вашингтон, округ Колумбия, США, 1991 г., http://onlinepubs.trb.org/onlinepubs/shrp/SHRP-91-510.pdf.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  53. JP Pfeiffer и RNJ Saal, «Асфальтовый битум как коллоидная система», Journal of Physical Chemistry , vol. 44, нет. 2, pp. 139–149, 1940.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  54. Дж. Ф. Массон, В. Леблон и Дж. Маргесон, «Морфология битума с помощью фазовой атомно-силовой микроскопии», Журнал микроскопии , том. 221, нет. 1, стр. 17–29, 2006 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  55. А. Т. Паули, Дж. Ф. Брантэвер, Р. Э. Робертсон, У. Граймс и К. М. Эгглстон, «Атомно-силовая микроскопия, исследование асфальтов SHRP», в Heavy Oil and Resid Compatibility and Stability , стр. 110–114, Отдел химии нефти, Американское химическое общество, Сан-Диего, Калифорния, США, 2001.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  56. М. Хоссейн, С. Шварц и Э. Хок, «Характеристики разрушения и растяжения асфальтобетона», Journal of Materials in Civil Engineering , vol. 11, нет. 4, pp. 287–294, 1999.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  57. Х. А. Халид, «Недавние исследования по использованию резины в асфальте», в Труды семинара WRAP Rubber in Roads , Университет Ливерпуль, Ливерпуль, Великобритания, 2005 г.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  58. Лю С., Цао В., Фан Дж. и Шан С., «Анализ отклонений и оценка эффективности различных асфальтов, модифицированных резиновой крошкой (CRM)», Construction and Building Materials , vol. 23, нет. 7, стр. 2701–2708, 2009.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  59. Ю. Беккер, М. П. Мендес и Ю. Родригес, «Полимерно-модифицированный асфальт», Vision Tecnologica , vol. 9, нет. 1, стр. 39–50, 2001.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  60. Дж. Шен, С. Амирханян, Ф. Сяо и Б. Тан, «Влияние площади поверхности и размера резиновой крошки на высокотемпературные свойства модифицированных резиновой крошкой вяжущих, Строительство и строительные материалы , вып. 23, нет. 1, стр. 304–310, 2009 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  61. Абдельрахман М.А., Карпентер С.Х. Механизм взаимодействия асфальтового вяжущего с модификатором резиновой крошки.0219 Протокол транспортных исследований , №. 1661, стр. 106–113, 1999.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  62. Г. Д. Эйри, М. М. Рахман и А. С. Коллоп, «Поглощение битума резиновой крошкой с использованием метода дренажа корзины», International Journal дорожного строительства , вып. 4, нет. 2, стр. 105–119, 2003 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  63. Дж. Шен и С. Амирханян, «Влияние микроструктуры модификатора резиновой крошки (CRM) на высокотемпературные свойства связующих CRM», Международный журнал по проектированию дорожных покрытий , том. 6, нет. 4, стр. 265–271, 2005.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  64. К. Д. Чжон, С. Дж. Ли, С. Н. Амирханян и К. В. Ким, «Эффекты взаимодействия битумных вяжущих, модифицированных резиновой крошкой», Construction and Building Materials , vol. 24, нет. 5, стр. 824–831, 2010.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  65. Х. Ю. Катман, М. Р. Карим, М. Р. Ибрагим и А. Махрез, «Влияние типа смешивания на характеристики прорезиненного пористого асфальта», в Proceedings of the 6th International Conference of Eastern Asia Society for Transportation Studies (EASTS ’05) , Бангкок, Таиланд, сентябрь 2005 г. Амирханян С., «Влияние характеристик резиновой крошки на вязкость модифицированного резиновой крошкой (CRM) связующего», Construction and Building Materials , vol. 23, нет. 1, стр. 295–303, 2009 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Академия Google

  66. С. Дж. Ли, С. Н. Амирханян и К. Шатанави, «Влияние времени реакции на физические и химические свойства вяжущих, модифицированных каучуком», в Proceedings of the International Rubber Conference , Compendium of Papers CD-Rom, Lyon , France, May 2006.

    View at:

    Google Scholar

  67. S.J. Lee, C.K. Akisetty, and S.N. Amirkhanian, «Влияние модификатора резиновой крошки (CRM) на эксплуатационные свойства прорезиненных вяжущих в покрытиях HMA, Строительство и строительные материалы , вып. 22, нет. 7, стр. 1368–1376, 2008 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  68. Ф. Сяо, С. Н. Амеирханян и Б. Дж. Путман, «Лабораторное исследование размерных изменений резиновой крошки, реагирующей с битумным вяжущим», в Proceedings of the Asphalt Rubber 2006 Conference , Palms Spring, Калифорния, США, 2006.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  69. Ф. Морено, М. С. Рубио и М. Дж. Мартинес-Эчеварриа, «Анализ времени сбраживания и процентного содержания резиновой крошки в горячих битумных смесях, модифицированных резиновой крошкой сухим способом», Строительство и строительные материалы , вып. 25, нет. 5, стр. 2323–2334, 2011.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  70. Б. Дж. Путман, Дж. У. Томпсон и С. Н. Амирханян, «Высокотемпературные свойства вяжущих, модифицированных резиновой крошкой», в материалах Международного симпозиума Майрепав 4: техническое обслуживание и ремонт тротуаров и технологический контроль (iSMARTi ’05) , Белфаст, Северная Ирландия, август 2005 г.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  71. А. П. Пауло и С. П. Хорхе, «Лабораторная оптимизация непрерывной смеси битумной резины», в Трудах 3-й Европейской конференции по дорожному покрытию и управлению активами (EPAM ’08) , Коимбра, Португалия, Июль 2008 г.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  72. А. Н. С. Бити, «Битум, модифицированный латексом, для повышения сопротивления хрупкому разрушению», Highways and Transportation , vol. 39, нет. 9, стр. 32–41, 1992.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  73. А. К. Дулиттл, «Исследования ньютоновского потока. II. зависимость вязкости жидкостей от свободного пространства», Journal of Applied Physics , vol. 22, нет. 12, стр. 1471–1475, 1951.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  74. Дж. П. Пфайффер и П. М. Ван Дормал, «Реологические свойства битумных битумов», Журнал Института нефтяных технологий , том. 22, стр. 414–440, 1936.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  75. М. Дж. Фернандо и Х. Р. Гуригис, «Натуральный каучук для улучшенного покрытия», в Труды 12-й конференции Австралийского совета по дорожным исследованиям ’84) , том. 12, часть 2, стр. 121–129, август 1984 г.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  76. К. Ван дер Пул, «Общая система, описывающая вязкоупругие свойства битума и ее связь с данными обычных испытаний. », Журнал прикладной химии , том. 4, стр. 221–236, 1954.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  77. Г. С. Нату и А. А. Тайебали, «Разработка смесей и ускоренная лабораторная оценка эффективности немодифицированных смесей и смесей, модифицированных резиновой крошкой», Association of Asphalt Технологи-дорожники , вып. 68, pp. 192–221, 1999.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  78. Н. Р. Наир, Н. М. Мэтью, С. Томас, П. Чаттерджи и М. А. Сиддики, «Физические и реологические характеристики жидкого натурального каучука. модифицированный битум» Journal of Applied Polymer Science , vol. 68, нет. 1, pp. 53–61, 1998.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  79. А. А. Заман, А. Л. Фрике и К. Л. Битти, «Реологические свойства модифицированного каучуком асфальта», Journal of Transportation Engineering , об. 121, нет. 6, pp. 461–467, 1995.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  80. C. J. Piggott, D.E. Sadler, and E.M. Villiers, «Опыт использования битумно-каучукового асфальта в ЮАР», в Proceedings of the 7th Conference on Asphalt Pavement for Southern Africa , 1977.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  81. P. Kumar, HC Mehndiratta, and K.L. Singh, «Реологические свойства резиновой крошки, модифицированные битином». лабораторное исследование», Journal of Scientific and Industrial Research , vol. 68, нет. 9, pp. 812–816, 2009.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  82. Дж. У. Х. Оливер, «Модификация дорожного асфальта путем разложения резиновым ломом», Протокол транспортных исследований , №. 821, pp. 37–44, 1981.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  83. Рознер Дж. К., Чеховиц Дж. Г. Химические и физические свойства асфальтобетонно-каучуковых смесей. Часть III, том. 4: физические свойства асфальто-каучуковых смесей, смешанных в полевых условиях, и сравнение лабораторных и полевых асфальто-каучуковых смесей», Тех. Представитель FHWA/AZ-82/159/4, Департамент транспорта Аризоны, 1982 г.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  84. А. Махрез и М. Рехан, «Реологическая оценка свойств старения битума, модифицированного резиновой крошкой», Журнал Восточноазиатского общества изучения транспорта , том. 5, pp. 820–833, 2003.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  85. Г. Мартинес, Б. Кайседо, Л. Селис и Д. Гонсалес, «Реологическое поведение асфальта с резиновой крошкой и другими модификаторы», в Proceedings of the Asphalt Rubber 2006 Conference , Palms Spring, Calif, USA, 2006.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  86. JC Peterson, «Химический состав асфальта в зависимости от долговечности асфальта: состояние дел», Transportation Research Record , no. 999, стр. 13–30, 1984.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  87. Х. У. Баия и Д. А. Андерсон, «Поведение стеклования и физическое отверждение асфальтовых вяжущих», Журнал Ассоциации технологов асфальтоукладчиков. , том. 62, стр. 93–129, 1993.

    View at:

    Google Scholar

  88. L. C. E. Struik, Physical Aging in Amorphous Polymers and Other Materials , Elsevier Scientific Publisher, New York, NY, USA, 1978.

  89. Али А.Х., Машаан Н.С. и Карим М.Р., «Исследования физических и реологических свойств состаренного прорезиненного битума», Достижения в области материаловедения и инженерии , том. 2013, ID статьи 239036, 7 страниц, 2013.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  90. М. Клакстон, Дж. Лесаж и Л. Планк, «Использование реологических свойств вяжущего для прогнозирования характеристик асфальтобетонных смесей», в Трудах конференции Австралийского совета по дорожным исследованиям (ARRB ’96) , Part 2 , pp. 311–326, 1996.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  91. Х. У. Баия и Р. Дэвис, «Влияние модификаторов резиновой крошки (CRM) на эксплуатационные свойства асфальтовых вяжущих. », Журнал Ассоциации технологов асфальтоукладчиков , вып. 63, стр. 414–449, 1994.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  92. С. Афлаки и М. Мемарзаде, «Использование двухфакторного дисперсионного анализа и проверки гипотез при оценке эффектов перемешивания модификации резиновой крошки (CRM)». на реологические свойства битумов», Строительные материалы , т. 1, с. 25, нет. 4, стр. 2094–2106, 2011.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Академия Google

  93. Х. У. Баия и Д. А. Андерсон, «Реологические параметры вяжущего в рамках программы стратегических исследований шоссе: фон и сравнение с обычными свойствами», Transportation Research Record , no. 1488, стр. 32–39, 1995.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  94. Х. Р. Солеймани, Х. Чжай и Х. Баия, «Роль модифицированных вяжущих в реологических характеристиках и стойкости к повреждениям асфальтовых смесей, Протокол исследования транспорта , нет. 1875, стр. 70–79, 2004.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  95. Р. Б. МакГеннис, «Оценка физических свойств битумных вяжущих, модифицированных мелкой крошкой», Transportation Research Record , no. 1488, pp. 62–71, 1995.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  96. Биллитер Т.С., Дэвисон Р.Р., Гловер С.Дж. Технология , том. 15, нет. 3–4, стр. 205–236, 1997.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  97. К. Маджидзаде, Г. Дж. Ильвес и М. С. Лютер, «Модели растрескивания при отражении: обзор и лабораторная оценка инженерных тканей», Протокол транспортных исследований , №. 916, pp. 18–25, 1983.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  98. П. Э. Джозеф, Р. Хасс, В. А. Фанг и Л. Ротенбург, «Низкотемпературное отражение растрескивания через асфальтовые покрытия», в Материалы 6-й Международной конференции по проектированию конструкций асфальтобетонных покрытий , том. 1, pp. 13–17, 1987.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  99. Шин К. Т., Тиа М., Рут Б.Е. Оценка влияния резиновой крошки и бутадиен-стирольного каучука на сопротивление колееобразованию асфальтобетона. », Отдел химии топлива Американского химического общества , vol. 41, нет. 4, стр. 1227–1231, 1996.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  100. С. Тайфур, Х. Озен и А. Аксой, «Исследование характеристик колееобразования асфальтовых смесей, содержащих полимерные модификаторы», Строительство и строительные материалы , том. 21, нет. 2, стр. 328–337, 2007 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  101. Э. Р. Браун и С. А. Кросс, «Национальное исследование колееобразования в асфальтовом покрытии», Журнал Ассоциации технологов укладки асфальта, , том. 61, стр. 535–583, 1992.

    Просмотр:

    Google Scholar

  102. Дж. Харви, С. Вайсман, Ф. Лонг и К. Монисмит, «Испытания для оценки характеристик жесткости и постоянной деформации смесей асфальта/вяжущего и заполнителя, а также их использование при разработке смесей и анализ», в Proceedings of the Asphalt Paving Technology , стр. 572–604, март 2001 г. агрегатов в дорожном строительстве в тяжелых условиях движения и климата», в Материалы 14-й конференции Австралийского совета по дорожным исследованиям (ARRB ’88) , vol. 14, стр. 78–86, 1988.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  103. Институт асфальта, Методы расчета смесей для асфальтобетона и других типов горячих смесей , Серия руководств Института асфальта №. 2 (MS-2), 1990.

  104. Л. К. Уэйн и Ф. Л. Робертс, «Предварительная основа для ротационной конструкции битумной смеси для смягчения повреждений дорожного покрытия», в Материалы 14-й конференции Австралийского совета по дорожным исследованиям (ARRB ’88) , vol. 14, pp. 45–53, 1988.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  105. Л. Э. Вуд и М. С. Мамлук, «Влияние размера заполнителя на свойства битумной эмульсионной смеси», Transportation Research Record , no. 821, pp. 44–49, 1981.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  106. М. Бреннен, М. Тиа, А. Альтшаффл и Л. Э. Вуд, «Лабораторное исследование использования вспененного асфальта для битумные покрытия» Протокол транспортных исследований , №. 911, pp. 80–87, 1983.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  107. Хэдли В., Хадсон В. и Кеннеди Т. У. Метод оценки свойств материалов при растяжении при непрямом растяжении. Сводный отчет 7-98, Center for Highway Research, Остин, Техас, США, 1970. и H. Von Quintus, «Простой тест производительности для супермощной смеси», Национальная программа исследований автомобильных дорог (NCHRP) Отчет 465, Университет штата Аризона, 2002 г.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar многократному изгибу», SHRP, обозначение M-009, 1994.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar Усталостные характеристики асфальтобетона» Протокол транспортных исследований , №. 1789, стр. 121–128, 2002.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  108. Р. А. Итон, Р. Дж. Робертс и Р. Р. Блэкберн, «Использование резинового лома в асфальтовых покрытиях», Специальный отчет 91-27, Инженерный корпус армии США, Исследовательская и инженерная лаборатория холодных регионов, 1991.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  109. Н. Л. Даллас и М. Камьяр, «Обзор рационального расчета асфальтобетонной смеси для Техаса», Журнал Совета транспортных исследований , вып. 1269, стр. 125–132, 1990.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  110. Х. Аль-Абдул-Ваххаб и Г. Аль-Амри, «Лабораторная оценка регенерированных резино-асфальтобетонных смесей», Журнал материалов в строительстве , вып. 3, нет. 3, pp. 189–203, 1991.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  111. JM Read, Усталостное растрескивание битумных смесей для дорожного покрытия [Ph.D. диссертация] , Департамент гражданского строительства, Ноттингемский университет, Ноттингем, Великобритания, 1996.

  112. М. Кастро и Дж. А. Санчес, «Оценка кривых усталости асфальтобетона — подход теории повреждений», Construction and Building Materials , vol. . 22, нет. 6, стр. 1232–1238, 2008.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

Copyright

Copyright © 2014 Nuha Salim Mashaan et al. Это статья с открытым доступом, распространяемая в соответствии с лицензией Creative Commons Attribution License, которая разрешает неограниченное использование, распространение и воспроизведение на любом носителе при условии надлежащего цитирования оригинальной работы.

Определение конструкционных температур битумной смеси, модифицированной резиновой крошкой, на основе мастики CRMB

. 22 ноября 2019 г .; 12 (23): 3851.

дои: 10.3390/ma12233851.

Янань Ли 1 , Ючао Лю 1 , Мэн Сюй 1 , Лян Фан 2 , Юйчжэнь Чжан 1

Принадлежности

  • 1 Колледж химического машиностроения Китайского нефтяного университета, Циндао 266580, Шаньдун, Китай.
  • 2 Шаньдунский научно-исследовательский институт транспорта, Цзинань 250000, Шаньдун, Китай.
  • PMID: 31766616
  • PMCID: PMC66
  • DOI: 10.3390/ma12233851

Бесплатная статья ЧВК

Янань Ли и др. Материалы (Базель). .

Бесплатная статья ЧВК

. 22 ноября 2019 г .; 12 (23): 3851.

дои: 10. 3390/ma12233851.

Авторы

Янань Ли 1 , Ючао Лю 1 , Мэн Сюй 1 , Лян Фан 2 , Юйчжэнь Чжан 1

Принадлежности

  • 1 Колледж химического машиностроения Китайского нефтяного университета, Циндао 266580, Шаньдун, Китай.
  • 2 Шаньдунский научно-исследовательский институт транспорта, Цзинань 250000, Шаньдун, Китай.
  • PMID: 31766616
  • PMCID: ПМС66
  • DOI: 10. 3390/ma12233851

Абстрактный

Битум, модифицированный резиновой крошкой (CRMB), широко используется в строительстве дорожных покрытий и обеспечивает эффективный способ переработки изношенных шин и помогает решить проблему «черного загрязнения». В настоящее время не существует спецификаций относительно соответствующих температур смешивания и уплотнения смеси CRMB. Существует прямая зависимость между температурами смешивания и уплотнения смеси CRMB и вязкостью мастики CRMB. В этом исследовании мы сначала приготовили CRMB, используя порошок резиновой крошки и чистый битум 70-й степени пенетрации, затем приготовили мастику CRMB, используя CRMB и наполнители (минеральный порошок из известняка и цемент). Наконец, мы использовали мастику и заполнитель CRMB для изготовления образцов смеси. Наилучшая воздушная пустота в образцах впоследствии использовалась для определения вязкости мастики CRMB, а конструкционные температуры (включая температуру смешивания и температуру уплотнения) рассчитывались на основе вязкости мастики CRMB по кривым вязкость-температура. Результаты испытаний показали, что наилучшая вязкость мастики CRMB составила 2,7 ± 0,2 Па·с и 3,9± 0,3 Па·с, что соответствовало температурам смешения и уплотнения соответственно.

Ключевые слова: вязкость по Брукфильду; битумная мастика, модифицированная резиновой крошкой; температуры смешивания и уплотнения.

Заявление о конфликте интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

Цифры

Рисунок 1

Процессы подготовки крошки…

Рисунок 1

Процессы приготовления вяжущего на основе битума, модифицированного резиновой крошкой (CRMB), и CRMB…

фигура 1

Процессы приготовления вяжущего на основе битума, модифицированного резиновой крошкой (CRMB), и мастики CRMB.

Рисунок 2

Вязкостно-температурные кривые CRMB…

Рисунок 2

Вязкостно-температурные кривые вяжущего CRMB.

фигура 2

Вязкостно-температурные кривые вяжущего CRMB.

Рисунок 3

Вязкостно-температурные кривые CRMB…

Рисунок 3

Вязкостно-температурные кривые мастики CRMB.

Рисунок 3

Вязкостно-температурные кривые мастики CRMB.

Рисунок 4

Градационные кривые CRMB…

Рисунок 4

Градационные кривые смеси CRMB.

Рисунок 4

Градационные кривые смеси CRMB.

Рисунок 5

Связь между воздушными пустотами…

Рисунок 5

Связь между воздушными пустотами и температурами уплотнения.

Рисунок 5

Связь между воздушными пустотами и температурами уплотнения.

См. это изображение и информацию об авторских правах в PMC

Похожие статьи

  • Включение резинового порошка в качестве наполнителя в новую технологию сухого гибрида: оценка реологических и трехмерных характеристик мастики с помощью ЦМР.

    Виньяли В. , Маццотта Ф., Санджорджи С., Симоне А., Лантьери С., Донди Г. Виньяли В. и др. Материалы (Базель). 2016 18 октября; 9(10):842. дои: 10.3390/ma42. Материалы (Базель). 2016. PMID: 28773965 Бесплатная статья ЧВК.

  • Влияние параметров процесса десульфурации на свойства асфальта, модифицированного резиновой крошкой.

    Чжан Х., Чжан Ю., Чен Дж., Лю В., Ван В. Чжан Х и др. Полимеры (Базель). 2022 28 марта; 14 (7): 1365. doi: 10.3390/polym14071365. Полимеры (Базель). 2022. PMID: 35406239 Бесплатная статья ЧВК.

  • Оценка воздействия на окружающий шум: Акустическая стойкость поверхности дорожного покрытия с резиновой крошкой.

    Васкес В.Ф., Луонг Х., Буэно М., Теран Ф., Пахе Ю.В. Васкес В.Ф. и соавт. Научная общая среда. 2016 15 января; 542 (часть A): 223–30. doi: 10.1016/j.scitotenv.2015.10.102. Epub 2015 28 октября. Научная общая среда. 2016. PMID: 26519582

  • Влияние добавления резинового гранулята и типа модифицированного связующего на вязкоупругие свойства каменно-мастичной асфальтобетонной смеси, снижающей шум от шин/дороги (SMA LA).

    Гардзейчик В., Плева А., Пахолак Р. Гардзейчик В. и соавт. Материалы (Базель). 2020 5 августа; 13 (16): 3446. дои: 10.3390/ma13163446. Материалы (Базель). 2020. PMID: 32764290 Бесплатная статья ЧВК.

  • Отзыв об использовании резиновой крошки в армировании асфальтобетонного покрытия.

    Машаан Н.С., Али А.Х., Карим М.Р., Абдельазиз М. Машаан Н.С. и соавт. Журнал «Научный мир». 2014 30 января; 2014:214612. дои: 10.1155/2014/214612. Электронная коллекция 2014. Журнал «Научный мир». 2014. PMID: 24688369 Бесплатная статья ЧВК. Обзор.

Посмотреть все похожие статьи

Цитируется

  • Приготовление и механоусталостные свойства упругих полиуретановых бетонных композитов.

    Цзя З., Цзя Д., Сунь К., Ван И., Дин Х. Цзя Зи и др. Материалы (Базель). 2021 9 июля; 14 (14): 3839. дои: 10.3390/ma14143839. Материалы (Базель). 2021. PMID: 34300759 Бесплатная статья ЧВК.

  • Экологически безопасные материалы для дорожного покрытия.

    Сяо Ю, Эркенс С, Ли М, Ма Т, Лю С. Сяо Ю и др. Материалы (Базель). 2020 29 марта; 13 (7): 1575. дои: 10. 3390/ma13071575. Материалы (Базель). 2020. PMID: 32235340 Бесплатная статья ЧВК.

использованная литература

    1. Шидло А., Мацкевич П. Деформационная чувствительность асфальтобетонных смесей к изменению реологических параметров. Дж. Матер. Гражданский англ. 2005; 17:1–9. doi: 10.1061/(ASCE)0899-1561(2005)17:1(1). – DOI
    1. Пузинаускас В. Отчет об исследованиях Института асфальта. Совет по транспортным исследованиям; Вашингтон, округ Колумбия, США: 1983. Наполнитель в асфальтобетонных смесях.
    1. Танниклифф Д. Г. Связующие эффекты минерального наполнителя; Труды Ассоциации технологов асфальтоукладчиков; Вашингтон, округ Колумбия, США. 1967. с. 15.
    1. Хуан Б.С., Шу С., Чен С.В. Влияние минеральных наполнителей на лабораторно измеренные свойства горячей асфальтобетонной смеси. Междунар. Дж. Тротуар Инж. 2007; 8: 1–9. дои: 10.1080/10298430600819170. – DOI
    1. Ву Ю.Х. Влияние содержания минерального порошка на характеристики асфальтобетонной мастики. Дж. Хайв. трансп. Рез. Дев. 2008; 9:35–38.

Грантовая поддержка

  • 2013319781140/Министерство транспорта Китайской Народной Республики

Gale Apps – Технические трудности

Приложение, к которому вы пытаетесь получить доступ, в настоящее время недоступно. Приносим свои извинения за доставленные неудобства. Повторите попытку через несколько секунд.

Если проблемы с доступом сохраняются, обратитесь за помощью в наш отдел технической поддержки по телефону 1-800-877-4253. Еще раз спасибо, что выбрали Gale, обучающую компанию Cengage.

org.springframework.remoting.RemoteAccessException: невозможно получить доступ к удаленной службе [authorizationService@theBLISAuthorizationService]; вложенным исключением является com.zeroc.Ice.UnknownException unknown = “java.lang.IndexOutOfBoundsException: индекс 0 выходит за границы для длины 0 в java.base/jdk.internal.util.Preconditions.outOfBounds(Preconditions.java:64) в java.base/jdk.internal.util.Preconditions.outOfBoundsCheckIndex(Preconditions.java:70) в java.base/jdk.internal.util.Preconditions.checkIndex(Preconditions.java:248) в java.base/java.util.Objects.checkIndex(Objects.java:372) в java.base/java.util. ArrayList.get(ArrayList.java:458) в com.gale.blis.data.subscription.dao.LazyUserSessionDataLoaderStoredProcedure.populateSessionProperties(LazyUserSessionDataLoaderStoredProcedure.java:60) в com.gale.blis.data.subscription.dao.LazyUserSessionDataLoaderStoredProcedure.reQuery(LazyUserSessionDataLoaderStoredProcedure.java:53) в com.gale.blis.data.model.session.UserGroupEntitlementsManager.reinitializeUserGroupEntitlements(UserGroupEntitlementsManager.java:30) в com.gale.blis.data.model.session.UserGroupSessionManager.getUserGroupEntitlements(UserGroupSessionManager.java:17) в com.gale.blis.api.authorize.contentmodulefetchers.CrossSearchProductContentModuleFetcher.getProductSubscriptionCriteria(CrossSearchProductContentModuleFetcher.java:244) на com.gale.blis.api.authorize.contentmodulefetchers.CrossSearchProductContentModuleFetcher.getSubscribedCrossSearchProductsForUser(CrossSearchProductContentModuleFetcher. java:71) на com.gale.blis.api.authorize.contentmodulefetchers.CrossSearchProductContentModuleFetcher.getAvailableContentModulesForProduct(CrossSearchProductContentModuleFetcher.java:52) на com.gale.blis.api.authorize.strategy.productentry.strategy.AbstractProductEntryAuthorizer.getContentModules(AbstractProductEntryAuthorizer.java:130) на com.gale.blis.api.authorize.strategy.productentry.strategy.CrossSearchProductEntryAuthorizer.isAuthorized(CrossSearchProductEntryAuthorizer.java:82) на com.gale.blis.api.authorize.strategy.productentry.strategy.CrossSearchProductEntryAuthorizer.authorizeProductEntry(CrossSearchProductEntryAuthorizer.java:44) на com.gale.blis.api.authorize.strategy.ProductEntryAuthorizer.authorize(ProductEntryAuthorizer.java:31) в com.gale.blis.api.BLISAuthorizationServiceImpl.authorize_aroundBody0(BLISAuthorizationServiceImpl.java:57) на com.gale.blis.api.BLISAuthorizationServiceImpl. authorize_aroundBody1$advice(BLISAuthorizationServiceImpl.java:61) на com.gale.blis.api.BLISAuthorizationServiceImpl.authorize(BLISAuthorizationServiceImpl.java:1) в com.gale.blis.auth.AuthorizationService._iceD_authorize(AuthorizationService.java:97) в com.gale.blis.auth.AuthorizationService._iceDispatch(AuthorizationService.java:406) в com.zeroc.IceInternal.Incoming.invoke(Incoming.java:221) в com.zeroc.Ice.ConnectionI.invokeAll(ConnectionI.java:2706) на com.zeroc.Ice.ConnectionI.dispatch(ConnectionI.java:1292) в com.zeroc.Ice.ConnectionI.message(ConnectionI.java:1203) в com.zeroc.IceInternal.ThreadPool.run(ThreadPool.java:412) в com.zeroc.IceInternal.ThreadPool.access$500(ThreadPool.java:7) в com.zeroc.IceInternal.ThreadPool$EventHandlerThread.run(ThreadPool.java:781) в java.base/java.lang.Thread.run(Thread.java:834) ” org. springframework.remoting.ice.IceClientInterceptor.convertIceAccessException(IceClientInterceptor.java:348) org.springframework.remoting.ice.IceClientInterceptor.invoke(IceClientInterceptor.java:310) org.springframework.remoting.ice.MonitoringIceProxyFactoryBean.invoke(MonitoringIceProxyFactoryBean.java:71) org.springframework.aop.framework.ReflectiveMethodInvocation.proceed(ReflectiveMethodInvocation.java:186) org.springframework.aop.framework.JdkDynamicAopProxy.invoke(JdkDynamicAopProxy.java:215) com.sun.proxy.$Proxy151.authorize(Неизвестный источник) com. gale.auth.service.BlisService.getAuthorizationResponse(BlisService.java:61) com.gale.apps.service.impl.MetadataResolverService.resolveMetadata(MetadataResolverService.java:65) com.gale.apps.controllers.DiscoveryController.resolveDocument(DiscoveryController.java:57) com.gale.apps.controllers.DocumentController.redirectToDocument(DocumentController.java:22) jdk.internal.reflect.GeneratedMethodAccessor282.invoke (неизвестный источник) java.base/jdk.internal.reflect.DelegatingMethodAccessorImpl.invoke(DelegatingMethodAccessorImpl.java:43) java. base/java.lang.reflect.Method.invoke(Method.java:566) org.springframework.web.method.support.InvocableHandlerMethod.doInvoke(InvocableHandlerMethod.java:205) org.springframework.web.method.support.InvocableHandlerMethod.invokeForRequest(InvocableHandlerMethod.java:150) org.springframework.web.servlet.mvc.method.annotation.ServletInvocableHandlerMethod.invokeAndHandle(ServletInvocableHandlerMethod.java:117) org.springframework.web.servlet.mvc.method.annotation.RequestMappingHandlerAdapter.invokeHandlerMethod (RequestMappingHandlerAdapter.java:895) org.springframework.web. servlet.mvc.method.annotation.RequestMappingHandlerAdapter.handleInternal (RequestMappingHandlerAdapter.java:808) org.springframework.web.servlet.mvc.method.AbstractHandlerMethodAdapter.handle(AbstractHandlerMethodAdapter.java:87) org.springframework.web.servlet.DispatcherServlet.doDispatch(DispatcherServlet.java:1067) org.springframework.web.servlet.DispatcherServlet.doService(DispatcherServlet.java:963) org.springframework.web.servlet.FrameworkServlet.processRequest(FrameworkServlet.java:1006) org.springframework.web.servlet.FrameworkServlet.doGet(FrameworkServlet.java:898) javax. servlet.http.HttpServlet.service(HttpServlet.java:626) org.springframework.web.servlet.FrameworkServlet.service(FrameworkServlet.java:883) javax.servlet.http.HttpServlet.service(HttpServlet.java:733) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:227) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.apache.tomcat.websocket.server.WsFilter.doFilter(WsFilter.java:53) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain. internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.apache.catalina.filters.HttpHeaderSecurityFilter.doFilter(HttpHeaderSecurityFilter.java:126) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.springframework.web.servlet.resource.ResourceUrlEncodingFilter.doFilter(ResourceUrlEncodingFilter.java:67) org. apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.springframework.web.filter.RequestContextFilter.doFilterInternal (RequestContextFilter.java:100) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:117) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org. springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:102) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) com.gale.common.http.filter.SecurityHeaderFilter.doFilterInternal(SecurityHeaderFilter.java:29) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:117) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org. apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:102) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.owasp.validation.GaleParameterValidationFilter.doFilterInternal(GaleParameterValidationFilter.java:97) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:117) org. apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.springframework.boot.web.servlet.support.ErrorPageFilter.doFilter(ErrorPageFilter.java:126) org.springframework.boot.web.servlet.support.ErrorPageFilter.access$000(ErrorPageFilter.java:64) org.springframework.boot.web.servlet.support.ErrorPageFilter$1.doFilterInternal(ErrorPageFilter.java:101) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:117) org. springframework.boot.web.servlet.support.ErrorPageFilter.doFilter(ErrorPageFilter.java:119) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.springframework.web.filter.FormContentFilter.doFilterInternal (FormContentFilter.java:93) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:117) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org. apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.springframework.boot.actuate.metrics.web.servlet.WebMvcMetricsFilter.doFilterInternal (WebMvcMetricsFilter.java:96) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:117) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.springframework.web.filter.CharacterEncodingFilter.doFilterInternal (CharacterEncodingFilter. java:201) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:117) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.apache.catalina.core.StandardWrapperValve.invoke(StandardWrapperValve.java:202) org.apache.catalina.core.StandardContextValve.invoke(StandardContextValve.java:97) org.apache.catalina.authenticator. AuthenticatorBase.invoke(AuthenticatorBase.java:542) org.apache.catalina.core.StandardHostValve.invoke(StandardHostValve.java:143) org.apache.catalina.valves.ErrorReportValve.invoke(ErrorReportValve.java:92) org.apache.catalina.valves.AbstractAccessLogValve.invoke(AbstractAccessLogValve.java:687) org.apache.catalina.core.StandardEngineValve.invoke(StandardEngineValve.java:78) org.apache.catalina.connector.CoyoteAdapter.service(CoyoteAdapter.java:357) org.apache.coyote.http11.Http11Processor. service(Http11Processor.java:374) org.apache.coyote.AbstractProcessorLight.process(AbstractProcessorLight.java:65) org.apache.coyote.AbstractProtocol$ConnectionHandler.process(AbstractProtocol.java:893) org.apache.tomcat.util.net.NioEndpoint$SocketProcessor.doRun(NioEndpoint.java:1707) org.apache.tomcat.util.net.SocketProcessorBase.run(SocketProcessorBase.java:49) java.base/java.util.concurrent.ThreadPoolExecutor.runWorker(ThreadPoolExecutor.java:1128) java.base/java.util.concurrent.ThreadPoolExecutor$Worker. run(ThreadPoolExecutor.java:628) org.apache.tomcat.util.threads.TaskThread$WrappingRunnable.run(TaskThread.java:61) java.base/java.lang.Thread.run(Thread.java:834)

Оценка эффективности битума, модифицированного резиновой крошкой, на вяжущем слое щебеночно-мастичной асфальтобетонной смеси – IJERT

1Научный сотрудник, кафедра гражданского строительства, Инженерный колледж BMS, Бангалор, Карнатака, 560019, Индия.

2 Профессор кафедры гражданского строительства Инженерного колледжа BMS, Бангалор-19, Карнатака, 560019, Индия.

Резюме: Использование модифицированной резиновой крошкой битумной крошки для слоя износа щебеночно-мастичной асфальтобетонной смеси широко исследовалось многими исследователями из-за его огромных преимуществ. В настоящей статье рассматриваются характеристики вяжущего слоя в щебеночно-мастичных асфальтобетонных смесях с использованием битума, модифицированного каучуком (CRMB), в качестве вяжущего на пяти различных уровнях, а именно: 5,7%, 6%, 6,3%, 6,6% и 6,9. % соответственно от массы битумных смесей. Оптимальный битум, модифицированный резиновой крошкой, был определен путем проведения испытаний на стабильность по Маршаллу, сопротивление косвенному растяжению, усталость и испытание на колейность. На основании полученных результатов установлено, что 6,3% резиновой крошки, модифицированной битумом, улучшают характеристики вяжущего слоя в щебеночно-мастичной асфальтобетонной смеси.

Ключевые слова: Резиновая крошка, Щебеночно-мастичная асфальтобетонная смесь, Прочность на косвенное растяжение, Усталость, Колейность, Вяжущий слой.

  • ВВЕДЕНИЕ

    Асфальтобетонная смесь представляет собой комбинацию заполнителей и вяжущего. Заполнители действуют как структурный скелет дорожного покрытия, а битум действует как клей смеси. Свойства заполнителей оказывают прямое и существенное влияние на эксплуатационные характеристики дорожного покрытия Patel et al. (2016) и Sun et al. (2018). Использование коммерческих побочных продуктов и переработанных материалов в строительстве в качестве вторичных и альтернативных материалов получило широкое признание и становится все более важным. Спрос на промышленные побочные продукты и переработанные материалы растет с каждым годом. Joni et al. (2019). Использование промышленных побочных продуктов в дорожном строительстве не только обеспечивает возможную экономию строительных материалов по сравнению с новыми материалами, но также снижает потребность в природных строительных материалах. Это также защищает окружающую среду и экономит деньги за счет уменьшения количества отходов, требующих утилизации. Асфальтовое покрытие, которое спроектировано и построено должным образом, в конечном итоге будет подвергаться различным типам отказов по разным причинам, таким как количество лет эксплуатации покрытия, тип используемых материалов для покрытия и другие факторы окружающей среды и т. д. Tran et al. (2015) Ирфан и соавт. (2018) и Wang et al. (2019). Среди различных типов повреждений дорожного покрытия колейность или бороздки на верхнем слое являются основным типом разрушения, сокращающим срок службы нежестких покрытий. Это может быть связано с недостаточным уплотнением слоя основания/подстилающего слоя или битумных слоев во время строительства. Тип смеси, используемой при строительстве дорожного покрытия, играет важную роль в минимизации глубины колеи. Stone Mastic Asphalt или Stone Matrix Asphalt (SMA) — одна из таких смесей, которая обеспечивает прочную и долговечную асфальтовую смесь. Он широко используется в качестве устойчивой к колееобразованию смеси для носки и промежуточных слоев.

    SMA представляет собой асфальтобетонную смесь с зазорами, которая имеет контакт камня с камнем для обеспечения прочности и имеет богатое связующее из раствора для обеспечения долговечности. Как правило, SMA дороже обычных битумных смесей, потому что SMA требует высокого содержания асфальта, более прочных заполнителей и волокон в качестве стабилизатора. Стоимость асфальтобетона с каменной матрицей оказывается на 20-25 % выше, чем у обычных плотных фракционированных смесей. Таким образом, существует потребность в изучении альтернативных материалов, которые могут снизить стоимость смеси SMA. Восстановленное асфальтовое покрытие (RAP) представляет собой скарифицированный материал дорожного покрытия, содержащий заполнители и асфальт. При строительстве и обслуживании автомагистрали Hanumantharao et al. образуется большое количество материалов RAP. (2019) и Joni et al. (2019). Использование регенерированных материалов для асфальтового покрытия может заменить высокое потребление крупных заполнителей и асфальта для смеси SMA. С другой стороны, утилизация РАП также снижает использование истощающихся природных заполнителей и решает проблемы утилизации восстановленного асфальтового материала, полученного в результате восстановления дорожного покрытия.

    Постановка задачи и цель исследования: первичный битум (VG 30) обычно используется на большей части территории Индии, и, кроме того, индийские дороги подвержены более высокой транспортной нагрузке и жарким погодным условиям. Погодные условия в Индии приводят к колебаниям температуры от около 60°C на поверхности до 30°C на земляном полотне летом. Основная цель данного исследования заключалась в оценке влияния модифицированной резиновой крошкой битума на вяжущий слой щебеночно-мастичной смеси. Который предполагает изучение объемных свойств и механических свойств смеси СМА в составе вяжущего.

  • МАТЕРИАЛЫ И МЕТОД

    Экспериментальная программа в этих исследованиях направлена ​​на оценку влияния CRMB на слой вяжущего путем оценки механических свойств модифицированных резиновой крошкой асфальтобетонных смесей из щебеночной мастики.

      1. Материалы: использовалось битумное вяжущее со степенью пенетрации 40/60 и средней температурой размягчения 56°С. Таблицы 3 и 4 иллюстрируют физические и химические свойства битума, модифицированного резиновой крошкой, соответственно. В настоящих исследованиях резиновая крошка марки 55 выбрана исходя из климатических условий в южной части Индии I S 15462 (2004 г.) и 9.0003 Было установлено, что плотность CRMB

        составляет 1,11 (г/см3). CRMB 55 был закуплен у Mangalore Refineries and Petrochemicals Limited, Мангалор, Карнатака, Индия.

        Композитный заполнитель состоит из крупного, среднего и мелкого заполнителя с максимальной толщиной 19 мм. Мелкий заполнитель состоит из песка, полученного в результате операций дробления, проходящего через сито 2,36 мм и просеянного на сите 0,075 мм. Заполнители для этого исследования были собраны с дробилки KMS, Багалур, Тамилнаду. Свойства заполнителей приведены в таблице 1.

        Таблица 1: Физические свойства заполнителей

        Собственность

        Тест

        Природные агрегаты

        Агрегаты РАП

        IRC-SP: 79 (2008)

        Технические характеристики

        Форма частиц

        Комбинированный EI и FI

        10,51%

        22,68%

        Макс. 30%

        Прочность

        Дробление заполнителей

        23%

        19,56%

        Макс. 30%

        Прочность

        Суммарное значение воздействия

        17,51%

        9,73%

        Макс. 18%

        Водопоглощение

        Водопоглощение

        0,4%

        0,55%

        Макс. 2%

        Удельный вес

        Удельный вес

        2,734

        2,66

        2,5-2,8

        Градация для 19 мм SMA выполняется в соответствии с Индийским дорожным конгрессом SP: 79: 2008, как показано в таблице 2.

        Таблица 2: Совокупная градация, принятая для SMA (курс Binder) в соответствии с MORT&H

        Размер сита IS (мм)

        Процент прохождения

        Желаемая градация

        Получена градация

        20 мм вниз

        12 мм вниз

        6,3 мм вниз

        Пыль из рукавного фильтра

        пыль

        верхний предел

        нижний предел

        26,5

        100

        100

        100

        100

        100

        100

        100

        100

        19

        89,4

        100

        100

        100

        100

        100

        90

        95,44

        13,2

        11,7

        100

        100

        100

        100

        70

        45

        62,0

        9,5

        0

        69,5

        100

        100

        100

        60

        25

        51,20

        4,75

        0

        0

        30

        100

        99,6

        28

        20

        23,96

        2,36

        0

        0

        6

        100

        81,2

        24

        16

        17,32

        1,18

        0

        0

        0

        100

        67,8

        21

        13

        14,78

        0,6

        0

        0

        0

        100

        60,4

        18

        12

        14. 04

        0,3

        0

        0

        0

        100

        53

        20

        10

        13,3

        0,075

        0

        0

        0

        96

        42,6

        12

        8

        11,94

        100

        100

        80

        80

        20

        20

        0

        0,01

        0,1

        1

        Размер сита, мм

        10

        100

        0

        0,01

        0,1

        1

        Размер сита, мм

        10

        100

        60

        60

        40

        40

        % Прохождение

        % Прохождение

        Рис. 1: Градация смеси 19 мм SMA

        Таблица 3: Физические свойства CRMB-55

        Битумный тест

        Битум марки CRMB-55

        Стандартный тест

        Пенетрация при 25 °C

        57

        АСТМ Д5

        Температура размягчения при °C

        56

        АСТМ Д36

        Температура вспышки при °C

        280

        АСТМ Д92

        Упругое восстановление при 15 °C

        35

        АСТМ D6084

        Разделение при 3°C

        2,9

        АСТМ Д7173

        Вязкость при 135°C (мПа·с)

        301,5

        АСТМ D4402

        Пластичность при 25°C

        >100

        АСТМ Д113

        Удельный вес

        1,03

        АСТМ Д972

        Таблица 4: Химические свойства CRMB-55 Mahrez (1999)

        Химические компоненты

        Результат теста

        Экстракт ацетона (%)

        23,1

        Углеводородный каучук (%)

        46,6

        Содержание сажи (%)

        25. 08

        Зольность (%)

        5,2

        Содержание натурального каучука (%)

        43,85

        Размер частиц

        425

      2. Подготовка проб и метод испытаний: При разработке битумных смесей в Индии обычно применяется метод Маршалла. Это бывший метод проектирования, разработанный Брюсом Маршаллом. В этом методе сопротивление пластической деформации цилиндрического образца битумной смеси измеряют, когда смесь нагружается со скоростью 5 см/мин на его боковую поверхность. Стабильность по Маршаллу определяется как грузоподъемность образца в кг или кН при стандартной температуре 60°С. В настоящих исследованиях CRMB добавляют к смеси SMA в различных процентных соотношениях 5,3%, 5,7%, 6%, 6,3% и 6,6% от общей массы смеси, а наполнитель в количестве 10% добавляют к приготовлению смеси SMA, приблизительно 1200 г агрегаты взвешивают и нагревают до температуры от 175°С до 190°С и необходимое количество битума нагревают до температуры от 120°С до 165°С. Нагретый битум добавляют к нагретым заполнителям и тщательно перемешивают при заданной температуре смешивания ручным перемешиванием или с помощью механической мешалки. Приготовленную смесь помещают в предварительно нагретую до 95-165°С форму и уплотняют с помощью молотка, нанося по 50 ударов с каждой стороны. Уплотненные формы выдерживают в течение суток без нарушения, затем из форм извлекают образцы и записывают размеры и массу образцов. После этого образцы выдерживают в водяной бане при температуре 60°С в течение получаса. Затем образцы испытывают на испытательной машине Маршалла и отмечают устойчивость, текучесть. Затем рассчитываются и иллюстрируются свойства образца.

  • РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБСУЖДЕНИЕ

      1. Результаты теста Маршалла

        1. Стабильность Маршалла. Результаты, полученные для различного процентного содержания CRMB 55, приведены в таблице 6 и проиллюстрированы на рисунках 2, 3, 4 и 5. Покрытие может подвергаться множеству повторяющихся нагрузок, деформаций, а также усталостных трещин из-за движения тяжелых транспортных нагрузок по дорожному покрытию. поэтому необходимо, чтобы смесь, используемая для строительства дорожного покрытия, была выполнена правильно, чтобы выдерживать нагрузки, исходящие от транспортных средств. Состав смеси должен обладать устойчивостью к низкотемпературному растрескиванию, повреждениям от влаги, а также остаточной деформации. При расчете смеси SMA учитываются некоторые свойства, такие как процентное содержание воздушных пустот, пустоты в минеральных заполнителях, содержание вяжущего, пустоты в заполнителях должны быть в допустимых пределах [23].

          Таблица 5 Требования к смеси SMA согласно IRC: SP: 79-2008

          Расчетные параметры смеси (%)

          Требования

          Содержание воздушных пустот

          4

          Содержание битума

          5,8 мин

          Целлюлозные волокна

          0,3% минимум по весу от всей смеси

          Пустоты в минеральных агрегатах (VMA)

          17 мин

          Коэффициент прочности на растяжение (TSR)

          85 мин

          Таблица 6. Результаты испытаний на стабильность по Маршаллу для различного содержания CRMB

          Содержание битума

          Воздушные пустоты AV (%)

          Пустоты в минеральных агрегатах

          ВМА (%)

          Значение потока (мм)

          Устойчивость (кН)

          5,7

          5,79

          17,97

          2,07

          8,85

          6

          4,95

          17,80

          2,50

          9,88

          6,3

          4.12

          17,64

          3,18

          11.10

          6,6

          3,88

          17,98

          4,23

          9,33

          6,9

          3,64

          18,33

          5. 06

          8,38

          12.00
          11.00
          10.00
          9,00
          8,00
          7,00
          5,4
          5,9
          6,4
          6,9
          7,4
          12.00
          11.00
          10.00
          9,00
          8,00
          7,00
          5,4
          5,9
          6,4
          6,9
          7,4

          CRMB 55 (%)

          CRMB 55 (%)

          МАРШАЛЬНАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ (кН)

          МАРШАЛЬНАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ (кН)

          Рис. 2. Значения стабильности по сравнению с содержимым CRMB

          6

          РАСХОД (мм)

          РАСХОД (мм)

          5
          4
          3
          2
          1
          5,4 5,7 6 6,3 6,6 6,9 7,2

          CRMB 55 (%)

          ВОЗДУШНЫЕ ПУСТОТЫ (%)

          ВОЗДУШНЫЕ ПУСТОТЫ (%)

          Рисунок 3. Результаты потока в сравнении с содержимым CRMB

          7,00

          6,00

          5.00

          4,00

          3,00

          2,00

          1,00

          0,00

          7,00

          6,00

          5,00

          4,00

          3,00

          2,00

          1,00

          0,00

          5,4

          5,6

          5,8

          6

          6,2

          CRMB 55 (%)

          6,6

          6,8

          7

          5,4

          5,6

          5,8

          6

          6,2

          CRMB 55 (%)

          6,6

          6,8

          7

          6,4

          6,4

          . Рис. 4. Результаты анализа воздушных пустот в сравнении с содержимым CRMB

          .
          18.404>
          18.30
          18.20
          18.10
          18.00
          17,90
          17,80
          17,70
          17,60
          18.40
          18.30
          18.20
          18.10
          18.00
          17,90
          17,80
          17,70
          17,60
          5
          5,5
          6

          CRMB 55 (%)

          6,5
          7
          5
          5,5
          6

          CRMB 55 (%)

          6,5
          7

          ВМА (%)

          ВМА (%)

          Рисунок 5. Результаты VMS в сравнении с содержимым CRMB

          Согласно таблице 5, в которой поясняются параметры конструкции смеси для типичной смеси SMA [23]. Результаты теста на стабильность по Маршаллу удовлетворяют всем объемным свойствам, таким как стабильность, текучесть, VMA и воздушные пустоты, которые приведены в таблице и проиллюстрированы на рисунках 2, 3, 4 и 5. Среди всех процентных содержаний CRMB 55 значение стабильности получено для 6,3%. CRMB55 было выше по сравнению с другими процентными содержаниями CRMB 55, и дальнейшее увеличение содержания CRMB 55 привело к снижению значения стабильности.

          В случае значения текучести по Маршаллу и содержания CRMB 55 6,3% CRMB 55 обеспечивает желаемое значение текучести. Дальнейшее увеличение содержания вяжущего приводит к увеличению значения текучести, что, в свою очередь, приводит к увеличению пустот. Что касается пустот, заполненных минеральными заполнителями (VMA) и воздушных пустот (Av), т.е. VMA должен составлять минимум 17%, а AV должен составлять 4% соответственно, оба параметра состава смеси удовлетворяли 6,3% CRMB 55. Дополнительные образцы смесей SMA с 6,3% CRMB 55 готовят с использованием метода расчета смеси Маршалла, разработанного и разработанного Брюсом Маршаллом, и проводятся испытания на непрямую прочность на растяжение, усталость и колейность.

      2. Прочность на косвенное растяжение: битумные смеси тестируются на устойчивость к расслоению в течение длительного времени с помощью испытания на прочность на косвенное растяжение. Образцы испытывают на изменение диаметральной прочности на растяжение из-за эффектов водонасыщения и явления ускоренного обдирания, наблюдаемого при замораживании и оттаивании. Испытание проводят для 6 комплектов уплотненной асфальтобетонной смеси. 3 смеси испытывают на ИТС в сухом состоянии, а остальные 3 испытывают после цикла замораживания-оттаивания. Испытание проводится в соответствии с ASTM D 69.31 (2012). ITS-испытание проводится для образцов Маршалла, имеющих воздушные пустоты 7+/- 0,5%. Требуемый процент воздушных пустот можно получить, регулируя количество ударов по образцам маршала. Отливают шесть образцов с содержанием воздушных пустот 7 %. Три из них проходят испытания на сухую. Остальные 3 подвергают воздействию вакуума под давлением 13-67 кПа, затем заворачивают в пластиковую пленку и помещают в морозильную камеру на 16 часов при температуре 18+/-3°C. После замораживания образцов их подвергают оттаиванию путем выдерживания на водяной бане при температуре 60±1°С в течение 24 часов. Как сухие, так и влажные образцы помещают в водяную баню при температуре 25+/-0,5°C на 2 часа, а затем испытывают на непрямое растяжение. В таблице поясняются результаты ITS. Ссылаясь на таблицу 7, показано, что содержание 6,3% CRMB 55 показало более высокую прочность на растяжение и коэффициент прочности на растяжение по сравнению с оставшимся процентным содержанием CRMB 55, т.е. 5,7%, 6%, 6,6% и 6,9.%.

        Таблица 7 Результаты испытаний ITS для обычной смеси SMA (CRMB 55)

        Образцы

        Средняя высота образца (мм)

        Средний диаметр образца (мм)

        Максимальная нагрузка (Н)

        Прочность на растяжение (кПа)

        Средняя прочность на растяжение (кПа)

        Некондиционированный

        С1

        73,90

        101.05

        4470

        381. 01

        349,87

        С2

        73,37

        102,57

        3050

        257,97

        С3

        73,54

        101.17

        4800

        410,65

        Кондиционированный

        С1

        71,96

        101,37

        3582

        312,56

        308,39

        С2

        71,44

        101,42

        2945

        258,73

        С3

        69,86

        102,42

        3978

        353,88

        Коэффициент прочности на растяжение (TSR)

        88,14%

        глубина колеи мм

        глубина колеи мм

        Испытание на отслеживание колеса при погружении / Испытание на колейность. Для испытания на колейность заполнители и битум предварительно нагревают до заданной температуры и готовят смесь в котле. Приготовленную смесь заливают в колейную форму размерами 600 мм х 100 мм х 200 мм. Образцы уплотняют с помощью УТМ до необходимой толщины. Затем подготовленную форму закрепляют в испытательном оборудовании и испытывают на давление в шинах 5,6 кг/см2 при скорости вращения колеса 25 об/мин. Глубина колеи измеряется каждые 500 проходов до тех пор, пока не будет выполнено 10 000 проходов или глубина колеи не будет равна 12 мм (в зависимости от того, что произойдет раньше). С обеих сторон образца на расстоянии 15 см от краев снимают показания глубины колеи и рассчитывают среднюю глубину колеи. Рисунок 6 и Рисунок 7 показывают, что содержание CRMB 55 в 6,3% сыграло ключевую роль в уменьшении глубины колеи по сравнению с 5,7%, 6%, 6,6%, 6,9%.% содержания CRMB 55 в смеси SMA

        6,00

        5,00

        4,00

        3,00

        2,00

        обычная смесь SMA

        6,00

        5,00

        4,00

        3,00

        2,00

        обычная смесь SMA

        1,00

        0,00

        1,00

        0,00

        0

        2000 4000 6000 8000 10000 12000

        0

        2000 4000 6000 8000 10000 12000

        Количество проходов

        Количество проходов

        Рисунок 6. Значения глубины колеи для образца толщиной 45 мм

        6,00

        5,00

        Глубина колеи в мм

        Глубина колеи в мм

        4,00

        3,00

        2,00

        1,00

        ОБЫЧНЫЙ SMA

        0,00

        0 2000 4000 Число 6000 проходов 8000 10000 12000

        бер из

        Рисунок 7. Значения глубины колеи для образца толщиной 45 мм

      3. Непрямое испытание на усталость при растяжении / испытание на усталость

    Испытание на усталость проводят на стандартной смеси SMA с 6,3% CRMB 55 ITFT. При непрямом повторном нагрузочном испытании значение усталости определяют с использованием восстанавливаемой горизонтальной и вертикальной деформации, возникающей при динамическом нагружении образца. Образец испытывается при трех различных температурах (25°С, 35°С и 45°С) и четырех уровнях напряжения (10%, 20%, 30% и 40% напряжения разрушения). Образец с содержанием 6,3 % CRMB 55 считается разрушенным, если он испытывает вертикальную деформацию на 5 мм из-за усталостного нагружения. На рис. 8–10 показан логарифмический график усталостных циклов в зависимости от микродеформации (горизонтальные деформации растяжения) для трех типов смесей образцов при трех температурах. На рисунках также представлено соответствующее уравнение регрессии вида logNf = logk1 + k2log. Из приведенных выше рисунков и обобщенных данных видно, что точка пересечения y (logk1) уравнения регрессии представляет собой количество усталостных циклов при разрушении для единицы деформации. При более низких комнатных температурах (т.е. 25°C и 35°C) перехват является самым высоким для смеси SMA с 6,3% CRMB 55, что дало хорошие результаты по сравнению со смесью SMA при 45°C.

    3

    у = 0,7822х + 1,5693

    Р² = 0,9371

    3

    у = 0,7822х + 1,5693

    Р² = 0,9371

    1

    0,5

    0

    1

    0,5

    0

    0

    0,5

    1

    1,5

    Журнал (микродеформация),

    2

    2,5

    3

    0

    0,5

    1

    1,5

    Лог(Микрострейн),

    2

    2,5

    3

    4,5

    4,5

    у = 0,7101х + 2,1893

    Р² = 0,9189

    у = 0,7101х + 2,1893

    Р² = 0,9189

    4

    3,5

    4

    3,5

    у = 0,843х + 1,5261

    Р² = 0,8713

    у = 0,843х + 1,5261

    Р² = 0,8713

    2,5

    2

    2,5

    2

    у = 0,8032х + 1,1213

    Р² = 0,8597

    у = 0,8032х + 1,1213

    Р² = 0,8597

    1,5

    1,5

    40% Стресс

    30% Стресс

    20% Стресс

    10% Стресс

    40% Стресс

    30% Стресс

    20% Стресс

    10% Стресс

    4

    4

    у = 0,6366х + 1,9225

    Р² = 0,8817

    у = 0,6366х + 1,9225

    Р² = 0,8817

    3,5

    3,5

    у = 0,7388х + 1,4466

    Р² = 0,8469

    у = 0,7388х + 1,4466

    Р² = 0,8469

    3

    2,5

    3

    2,5

    у = 0,781х + 1,0876

    Р² = 0,879

    у = 0,781х + 1,0876

    Р² = 0,879

    10% Стресс

    10% Стресс

    2

    2

    20% Стресс

    20% Стресс

    Журнал (цикл усталости)

    Журнал (цикл усталости)

    Журнал (циклы усталости)

    Журнал (циклы усталости)

    Рис. 8: Логарифмическая логарифмическая диаграмма усталостных циклов в зависимости от микродеформации для обычной смеси SMA при 25°C

    1

    0,5

    0

    1

    0,5

    0

    0

    0,5

    1

    1,5

    2

    2,5

    3

    3,5

    0

    0,5

    1

    1,5

    2

    2,5

    3

    3,5

    Журнал (микродеформация),

    Журнал (микродеформация),

    1,5

    1,5

    у = 0,7077х + 1,2146

    Р² = 0,9052

    у = 0,7077х + 1,2146

    Р² = 0,9052

    30% Стресс

    40% Стресс

    30% Стресс

    40% Стресс

    Рис. 9: Логарифмический график зависимости циклов усталости от микродеформации для обычной смеси SMA при 35°C

    4

    3,5

    у = 0,5031х + 2,2022

    Р² = 0,7871

    4

    3,5

    у = 0,5031х + 2,2022

    Р² = 0,7871

    3

    у = 0,6524х + 1,6409

    Р² = 0,9228

    3

    у = 0,6524х + 1,6409

    Р² = 0,9228

    1

    0,5

    0

    1

    0,5

    0

    0

    0,5

    1

    1,5

    2

    2,5

    3

    3,5

    0

    0,5

    1

    1,5

    2

    2,5

    3

    3,5

    Журнал (микродеформация),

    Журнал (микродеформация),

    2,5

    у = 0,6005х + 1,0977

    2 R² = 0,9274

    1,5

    2,5

    у = 0,6005х + 1,0977

    2 R² = 0,9274

    1,5

    10% Стресс

    20% Стресс

    30% Стресс

    10% Стресс

    20% Стресс

    30% Стресс

    Журнал (циклы усталости)

    Журнал (циклы усталости)

    Рисунок 10: Логарифмическая логарифмическая диаграмма усталостных циклов в зависимости от микродеформации для обычной смеси SMA при 45°C

  • ВЫВОДЫ

    На основании проведенных лабораторных исследований можно сделать следующие выводы.

    1. Стабильность/прочность щебеночно-мастичной асфальтобетонной смеси повышается при добавлении 6,3% CRMB 55.

    2. Объемные свойства CRMB 55 в смеси SMA для вяжущего слоя удовлетворяют требованиям стандарта.

    3. Добавление 6,3 % CRMB55 увеличивает усталостную долговечность смеси SMA при различных температурах и уровнях напряжения. Установлено, что смесь обеспечивает более высокую усталостную долговечность для 6,3 % CRMB 55 по сравнению с другим процентным содержанием CRMB 55.

    4. Добавление 6,3% CRMB55 в смесь SMA играет важную роль в повышении устойчивости к колееобразованию.

    5. Для будущих исследований рекомендуется использование различных модифицированных вяжущих, фракций заполнителей и переработанных материалов.

    ОРЦИД

    0000-0002-7549-7723

  • ССЫЛКИ

  • Al-bared MAM и A. Marto (2019), Оценка поведения при уплотнении мягкой морской глины, стабилизированной переработанной дробленой плиткой двух размеров, In: Pradhan B. (eds) GCEC 2017. GCEC 2017. Lecture Notes in Civil Engineering, том 9. Спрингер, Сингапур. Спрингер Сингапур.

  • Арияпиджати Р. Х., С. П. Хадивардойо и Р. Дж. Сумабрата (2017), Вклад резиновой крошки в горячей асфальтовой смеси в модуль упругости, AIP Conf. Тр., т. 1, с. 1855 г., doi: 10.1063/1.4985475.

  • ASTM D1559-89 (1992), Стандартный метод испытаний на сопротивление пластическому течению битумных смесей с использованием аппарата Маршалла.

  • Ханумантарао С., Т. Анил Прадхьюмна, К. Дурга Прасад, Н. Навинкумар, Г. Шанта Кумар Редди и М. Хемант Вардхан (2019 г.)), Резиновая крошка, модифицированная битумом, и карьерная пыль в нежестких покрытиях, Int. Дж. Недавние технологии. англ., вып. 8, нет. 1, стр. 28682873.

  • Huang B, G. Li, D. Vukosavljevic, X. Shu и B.K. Egan (2005), Лабораторные исследования смешивания горячей асфальтовой смеси с восстановленным асфальтовым покрытием, Transp. Рез. Рек. Дж. Трансп. Рез. Совет, вып. 1929, нет. 1, стр. 3745, doi: 10.1177/0361198105192

    5.

  • IS 15462 (2004 г.), Битум, модифицированный полимерами и каучуком, Бюро стандартов Индии, 2004 г.

  • IS 15462, Битум, модифицированный полимерами и каучуком, Бюро стандартов Индии.

  • IRC:SP:79-2008 (2008), Предварительные спецификации для асфальта с каменной матрицей, Индийский дорожный конгресс.

  • Ирфан М., Ю. Али, С. Ахмед и И. Хафиз (2018), Оценка эффективности битумных смесей, модифицированных каучуком, на основе лабораторных и полевых исследований, араб. J. Sci. англ., вып. 43, нет. 4, стр. 1795-1806, doi: 10.1007/s13369-017-2729-2.

  • Joni HH, RHA Al-Rubaee и M.A. Al-zerkani (2019), Омоложение состарившегося асфальтового вяжущего, извлеченного из восстановленного асфальтового покрытия с использованием отработанных растительных и моторных масел, Case Stud. Констр. Матер., том. 11, с. e00279, doi: 10.1016/j. cscm.2019.e00279.

  • Кёк Б.В. и Х. Олак (2011), Лабораторное сравнение битума, модифицированного резиновой крошкой и СБС, и горячего асфальтобетона, Constr. Строить. Матер., том. 25, нет. 8, стр. 32043212, 2011, doi: 10.1016/j.conbuildmat.

  • Mahrez A (1999), Свойства прорезиненного битумного вяжущего и его влияние на битумную смесь [M.S. диссертация], Факультет инженерии, Университет Малайи, Куала-Лумпур, Малайзия.

  • Mazzoni G, E. Bocci, and F. Canestrari (2018), Влияние омолаживающих добавок на старение битума в асфальтобетонных смесях, переработанных горячим способом, J. Traffic Transp. англ. (Английское изд., т. 5, № 3, с. 157168, doi: 10.1016/j.jtte.2018.01.001.

  • Патель Ака, С. Гупте и Н. Б. Пармар (2016 г.), Расчет асфальтобетонной смеси с каменной матрицей (SMA) с использованием различных наполнителей, том. 3, нет. 3, стр. 179182.

  • Shen J, S. Amirkhanian, and J. Aune Miller (2007), Воздействие омолаживающих агентов на супердорожные смеси, содержащие восстановленное асфальтовое покрытие, J. Mater. Гражданский англ., вып. 19, нет. 5, стр. 376384, 2007, doi: 10.1061/(ASCE)0899-1561(2007)19:5(376).

  • Sun Y, C. Fang, D. Fan, J. Wang, and X. Yuan (2018), Исследование определяющего уравнения усталостного повреждения асфальтовой смеси, Math. Пробл. англ., вып. 2018 г., дои: 10.1155/2018/3489082.

  • Талати А. и В. Талати (2014 г.), Исследование каменной матрицы асфальта для нежесткого дорожного покрытия, Int. Дж. Инж. Дев. Рез., том. 2, нет. 1, стр. 789792, [Онлайн]. Доступно: www.ijedr.org.

  • Tran N, A. Taylor, P. Turner, C. Holmes и L. Porot (2016), Влияние омолаживающего средства на рабочие характеристики смеси с высоким содержанием RAP, Asph. Технология мощения. доц. Асф. Технология мощения. Тех. Сесс., т. 2, с. 85, стр. 283313, doi: 10.1080/14680629.2015.1266757.

  • Wang H, X. Liu, M. van de Ven, G. Lu, S. Erkens и A. Skarpas (2020), Усталостные характеристики битума, модифицированного резиновой крошкой с длительным старением, содержащего добавки для теплой смеси, Constr. Строить. Матер., том. 239, п. 117824, doi: 10.1016/j.conbuildmat.2019.117824.

  • Wang H, Z. Dang, L. Li, and Z. You (2013), Анализ законов роста усталостных трещин в битумной смеси, модифицированной резиновой крошкой (CRM), Constr. Строить. Матер., том. 47, стр. 13421349, doi: 10.1016/j.conbuildmat.2013.06.014.

  • Сяо Ф. и С. Н. Амирханян (2008), Поведение модуля упругости прорезиненных асфальтобетонных смесей, содержащих восстановленное асфальтовое покрытие,

    Дорожный мастер. Тротуар Des., vol. 9, нет. 4, стр. 633649, doi: 10.3166/rmpd.9.633-649.

  • Xiao F, S. Amirkhanian, and C.H. Juan (2007), Устойчивость к колееобразованию прорезиненных асфальтобетонных покрытий, содержащих регенерированные асфальтобетонные смеси, J. Mater. Гражданский англ., вып. 19, нет. 6, стр. 475483, doi: 10.1061/(ASCE)0899-1561(2007)19:6(475).

  • Xiao F, S.N. Amirkhanian, J. Shen, and B. Putman (2009), Влияние размера и типа резиновой крошки на смеси регенерированного асфальтового покрытия (RAP),

    Констр. Строить. Матер., том. 23, нет. 2, стр. 10281034, doi: 10.1016/j.conbuildmat.2008.05.002.

  • Зауманис М., Маллик Р. Б., Пуликакос Л. и Франк Р. (2015 г.), Влияние шести омолаживающих средств на эксплуатационные свойства вяжущего для регенерированного асфальтового покрытия (РАП) и смесей, состоящих из 00% переработанного асфальта, Вычисл. хим. англ., вып. 71, стр. 538550, 2014, doi: 10.1016/j.conbuildmat.2014.08.073.

  • Зауманис М., Маллик Р. и Франк Р. (2013 г.), Оценка эффективности омолаживающих средств с помощью обычных испытаний смесей для смесей 100% регенерированного асфальтового покрытия, Transp. Рез. Рек., нет. 2370, стр. 1725, doi: 10.3141/2370-03.

  • Оценка влияния инженерной резиновой крошки (ECR) на характеристики асфальтовой смеси

    Лицензионное соглашение ASTM

    ВАЖНО – ВНИМАТЕЛЬНО ПРОЧИТАЙТЕ ЭТИ УСЛОВИЯ ПЕРЕД ВХОДОМ В ЭТОТ ПРОДУКТ ASTM.
    Приобретая подписку и нажимая на это соглашение, вы вступаете в контракт, и подтверждаете, что прочитали настоящее Лицензионное соглашение, что вы понимаете его и соглашаетесь соблюдать его условия. Если вы не согласны с условиями настоящего Лицензионного соглашения, немедленно покиньте эту страницу, не входя в продукт ASTM.

    1. Право собственности:
    Этот продукт защищен авторским правом как компиляции и в виде отдельных стандартов, статей и/или документов («Документы») ASTM (“ASTM”), 100 Barr Harbour Drive, West Conshohocken, PA 19428-2959 USA, за исключением случаев, когда прямо указано в тексте отдельных документов. Все права защищены. Ты (Лицензиат) не имеет прав собственности или иных прав на Продукт ASTM или Документы. Это не продажа; все права, право собственности и интерес к продукту или документам ASTM (как в электронном, так и в печатном виде) принадлежат ASTM. Вы не можете удалять или скрывать уведомление об авторских правах или другое уведомление, содержащееся в Продукте или Документах ASTM.

    2. Определения.

    A. Типы лицензиатов:

    (i) Индивидуальный пользователь:
    один уникальный компьютер с индивидуальным IP-адресом;

    (ii) Одноместный:
    одно географическое местоположение или несколько объекты в пределах одного города, входящие в состав единой организационной единицы, управляемой централизованно; например, разные кампусы одного и того же университета в одном городе управляются централизованно.

    (iii) Multi-Site:
    организация или компания с независимое управление несколькими точками в одном городе; или организация или компания, расположенная более чем в одном городе, штате или стране, с центральным управлением для всех местоположений.

    B. Авторизованные пользователи:
    любое лицо, подписавшееся к этому Продукту; если Site License также включает зарегистрированных студентов, преподавателей или сотрудников, или сотрудник Лицензиата на Одном или Множественном Сайте.

    3. Ограниченная лицензия.
    ASTM предоставляет Лицензиату ограниченное, отзывная, неисключительная, непередаваемая лицензия на доступ посредством одного или нескольких авторизованные IP-адреса и в соответствии с условиями настоящего Соглашения использовать разрешенных и описанных ниже, каждого Продукта ASTM, на который Лицензиат подписался.

    A. Конкретные лицензии:

    (i) Индивидуальный пользователь:

    (a) право просматривать, искать, извлекать, отображать и просматривать Продукт;

    (b) право скачивать, хранить или распечатывать отдельные копии отдельных Документов или частей таких Документов исключительно для собственного использования Лицензиатом. То есть Лицензиат может получить доступ к электронному файлу Документа (или его части) и загрузить его. Документа) для временного хранения на одном компьютере в целях просмотра и/или печать одной копии документа для личного пользования. Ни электронный файл, ни единственный печатный отпечаток может быть воспроизведен в любом случае. Кроме того, электронный файл не может распространяться где-либо еще по компьютерным сетям или иным образом. Это электронный файл нельзя отправить по электронной почте, загрузить на диск, скопировать на другой жесткий диск или в противном случае разделены. Одна печатная копия может быть распространена среди других только для их внутреннее использование в вашей организации; его нельзя копировать. Индивидуальный загруженный документ иным образом не может быть продана или перепродана, сдана в аренду, сдана в аренду, одолжена или сублицензирована.

    (ii) Односайтовые и многосайтовые лицензии:

    (a) право просматривать, искать, извлекать, отображать и просматривать Продукт;

    (b) право скачивать, хранить или распечатывать отдельные копии отдельных Документов или частей таких Документов для личных целей Авторизованного пользователя. использовать и передавать такие копии другим Авторизованным пользователям Лицензиата в компьютерной сети Лицензиата;

    (c) если образовательное учреждение, Лицензиату разрешается предоставлять печатная копия отдельных Документов отдельным учащимся (Авторизованные пользователи) в классе по месту нахождения Лицензиата;

    (d) право на отображение, загрузку и распространение печатных копий Документов для обучения Авторизованных пользователей или групп Авторизованных пользователей.

    (e) Лицензиат проведет всю необходимую аутентификацию и процессы проверки, чтобы гарантировать, что только авторизованные пользователи могут получить доступ к продукту ASTM.

    (f) Лицензиат предоставит ASTM список авторизованных IP-адреса (числовые IP-адреса домена) и, если многосайтовый, список авторизованных сайтов.

    B. Запрещенное использование.

    (i) Настоящая Лицензия описывает все разрешенные виды использования. Любой другой использование запрещено, является нарушением настоящего Соглашения и может привести к немедленному прекращению действия настоящей Лицензии.

    (ii) Авторизованный пользователь не может производить этот Продукт, или Документы, доступные любому, кроме другого Авторизованного Пользователя, будь то по интернет-ссылке, или разрешив доступ через его или ее терминал или компьютер; или другими подобными или отличными средствами или договоренностями.

    (iii) В частности, никто не имеет права передавать, копировать, или распространять любой Документ любым способом и с любой целью, за исключением случаев, описанных в Разделе 3 настоящей Лицензии без предварительного письменного разрешения ASTM. Особенно, за исключением случаев, описанных в Разделе 3, никто не может без предварительного письменного разрешения ASTM: (a) распространять или пересылать копию (электронную или иную) любой статьи, файла, или материал, полученный из любого продукта или документа ASTM; (b) воспроизводить или фотокопировать любые стандарт, статья, файл или материал из любого продукта ASTM; в) изменять, видоизменять, приспосабливать, или переводить любой стандарт, статью, файл или материал, полученный из любого продукта ASTM; (d) включать любой стандарт, статью, файл или материал, полученный из любого продукта ASTM или Документировать в других произведениях или иным образом создавать любые производные работы на основе любых материалов. получено из любого продукта или документа ASTM; (e) взимать плату за копию (электронную или иным образом) любого стандарта, статьи, файла или материала, полученного из любого продукта ASTM или Документ, за исключением обычных расходов на печать/копирование, если такое воспроизведение разрешено по разделу 3; или (f) систематически загружать, архивировать или централизованно хранить существенные части стандартов, статей, файлов или материалов, полученных из любого продукта ASTM или Документ. Включение печатных или электронных копий в пакеты курсов или электронные резервы, или для использования в дистанционном обучении, не разрешено настоящей Лицензией и запрещено без Предварительное письменное разрешение ASTM.

    (iv) Лицензиат не может использовать Продукт или доступ к Продукт в коммерческих целях, включая, помимо прочего, продажу Документов, материалы, платное использование Продукта или массовое воспроизведение или распространение Документов в любой форме; а также Лицензиат не может взимать с Авторизованных пользователей специальные сборы за использование Продукт сверх разумных расходов на печать или административные расходы.

    C. Уведомление об авторских правах . Все копии материала из ASTM Продукт должен иметь надлежащее уведомление об авторских правах от имени ASTM, как показано на начальной странице. каждого стандарта, статьи, файла или материала. Сокрытие, удаление или изменение уведомление об авторских правах не допускается.

    4. Обнаружение запрещенного использования.

    A. Лицензиат несет ответственность за принятие разумных мер для предотвращения запрещенного использования и незамедлительного уведомления ASTM о любых нарушениях авторских прав или запрещенное использование, о котором Лицензиату стало известно. Лицензиат будет сотрудничать с ASTM при расследовании любого такого запрещенного использования и предпримет разумные шаги для обеспечения прекращение такой деятельности и предотвращение ее повторения.

    B. Лицензиат должен прилагать все разумные усилия для защиты Продукт от любого использования, не разрешенного настоящим Соглашением, и уведомляет ASTM о любом использовании, о котором стало известно или о котором было сообщено.

    5. Постоянный доступ к продукту.
    ASTM резервирует право прекратить действие настоящей Лицензии после письменного уведомления, если Лицензиат существенно нарушит условия настоящего Соглашения. Если Лицензиат не оплачивает ASTM какую-либо лицензию или абонентской платы в установленный срок, ASTM предоставит Лицензиату 30-дневный период в течение что бы вылечить такое нарушение. Для существенных нарушений период устранения не предоставляется связанные с нарушениями Раздела 3 или любыми другими нарушениями, которые могут привести к непоправимым последствиям ASTM. вред. Если подписка Лицензиата на Продукт ASTM прекращается, дальнейший доступ к онлайн-база данных будет отклонена. Если Лицензиат или Авторизованные пользователи существенно нарушают настоящую Лицензию или запрещать использование материалов в любом продукте ASTM, ASTM оставляет за собой право право отказать Лицензиату в любом доступе к Продукту ASTM по собственному усмотрению ASTM.

    6. Форматы доставки и услуги.

    A. Некоторые продукты ASTM используют стандартный интернет-формат HTML. ASTM оставляет за собой право изменить такой формат с уведомлением Лицензиата за три [3] месяца, хотя ASTM приложит разумные усилия для использования общедоступных форматов. Лицензиат и Авторизованные пользователи несут ответственность за получение за свой счет подходящие подключения к Интернету, веб-браузеры и лицензии на любое необходимое программное обеспечение для просмотра продуктов ASTM.

    B. Продукты ASTM также доступны в Adobe Acrobat. (PDF) Лицензиату и его Авторизованным пользователям, которые несут единоличную ответственность за установку и настройка соответствующего программного обеспечения Adobe Acrobat Reader.

    C. ASTM приложит разумные усилия для обеспечения онлайн-доступа доступны на постоянной основе. Доступность будет зависеть от периодического перерывы и простои для обслуживания сервера, установки или тестирования программного обеспечения, загрузка новых файлов и причины, не зависящие от ASTM. ASTM не гарантирует доступ, и не несет ответственности за ущерб или возврат средств, если Продукт временно недоступен, или если доступ становится медленным или неполным из-за процедур резервного копирования системы, объем трафика, апгрейды, перегрузка запросов к серверам, общие сбои сети или задержки, или любая другая причина, которая может время от времени делать продукт недоступным для Лицензиата или Авторизованных пользователей Лицензиата.

    7. Условия и стоимость.

    A. Срок действия настоящего Соглашения _____________ (“Период подписки”). Доступ к Продукту предоставляется только на Период Подписки. Настоящее Соглашение останется в силе после этого для последовательных Периодов подписки при условии, что ежегодная абонентская плата, как таковая, может меняются время от времени, оплачиваются. Лицензиат и/или ASTM имеют право расторгнуть настоящее Соглашение. в конце Периода подписки путем письменного уведомления, направленного не менее чем за 30 дней.

    B. Сборы:

    8. Проверка.
    ASTM имеет право проверять соответствие с настоящим Соглашением, за свой счет и в любое время в ходе обычной деятельности часы. Для этого ASTM привлечет независимого консультанта при соблюдении конфиденциальности. соглашение, для проверки использования Лицензиатом Продукта и/или Документов ASTM. Лицензиат соглашается разрешить доступ к своей информации и компьютерным системам для этой цели. Проверка состоится после уведомления не менее чем за 15 дней, в обычные рабочие часы и в таким образом, чтобы не создавать необоснованного вмешательства в деятельность Лицензиата. Если проверка выявляет нелицензионное или запрещенное использование продуктов или документов ASTM, Лицензиат соглашается возместить ASTM расходы, понесенные при проверке и возмещении ASTM для любого нелицензированного/запрещенного использования. Применяя эту процедуру, ASTM не отказывается от любое из своих прав на обеспечение соблюдения настоящего Соглашения или на защиту своей интеллектуальной собственности путем любым другим способом, разрешенным законом. Лицензиат признает и соглашается с тем, что ASTM может внедрять определенная идентифицирующая или отслеживающая информация в продуктах ASTM, доступных на Портале.

    9. Пароли:
    Лицензиат должен немедленно уведомить ASTM о любом известном или предполагаемом несанкционированном использовании(ях) своего пароля(ей) или о любом известном или предполагаемом нарушение безопасности, включая утерю, кражу, несанкционированное раскрытие такого пароля или любой несанкционированный доступ или использование Продукта ASTM. Лицензиат несет исключительную ответственность для сохранения конфиденциальности своего пароля (паролей) и для обеспечения авторизованного доступ и использование Продукта ASTM. Личные учетные записи/пароли не могут быть переданы.

    10. Отказ от гарантии:
    Если не указано иное в настоящем Соглашении, все явные или подразумеваемые условия, заверения и гарантии, включая любые подразумеваемые гарантия товарного состояния, пригодности для определенной цели или ненарушения прав отказываются от ответственности, за исключением случаев, когда такие отказы признаются юридически недействительными.

    11. Ограничение ответственности:
    В пределах, не запрещенных законом, ни при каких обстоятельствах ASTM не несет ответственности за любые потери, повреждения, потерю данных или за особые, косвенные, косвенные или штрафные убытки, независимо от теории ответственности, возникающие в результате или в связи с использованием продукта ASTM или загрузкой документов ASTM. Ни при каких обстоятельствах ответственность ASTM не будет превышать сумму, уплаченную Лицензиатом по настоящему Лицензионному соглашению.

    12. Общие.

    A. Прекращение действия:
    Настоящее Соглашение действует до прекращено. Лицензиат может расторгнуть настоящее Соглашение в любое время, уничтожив все копии (на бумажном, цифровом или любом носителе) Документов ASTM и прекращении любого доступа к Продукту ASTM.

    B. Применимое право, место проведения и юрисдикция:
    Это Соглашение должно толковаться и толковаться в соответствии с законодательством Содружество Пенсильвании. Лицензиат соглашается подчиняться юрисдикции и месту проведения в суды штата и федеральные суды Пенсильвании по любому спору, который может возникнуть в соответствии с настоящим Соглашение. Лицензиат также соглашается отказаться от любых претензий на неприкосновенность, которыми он может обладать.

    C. Интеграция:
    Настоящее Соглашение представляет собой полное соглашение между Лицензиатом и ASTM в отношении его предмета. Он заменяет все предыдущие или одновременные устные или письменные сообщения, предложения, заверения и гарантии и имеет преимущественную силу над любыми противоречащими или дополнительными условиями любой цитаты, заказа, подтверждения, или другое сообщение между сторонами, относящееся к его предмету в течение срока действия настоящего Соглашения. Никакие изменения настоящего Соглашения не будут иметь обязательной силы, если они не будут в письменной форме и подписан уполномоченным представителем каждой стороны.

    D. Уступка:
    Лицензиат не может уступать или передавать свои права по настоящему Соглашению без предварительного письменного разрешения ASTM.

    E. Налоги.
    Лицензиат должен уплатить все применимые налоги, за исключением налогов на чистый доход ASTM, возникающий в результате использования Лицензиатом Продукта ASTM. и/или права, предоставленные по настоящему Соглашению.

    Эффективность известково-гашеного наполнителя в отношении разрушения и растрескивания битумных мастик, модифицированных полимером и каучуковой крошкой

    Лицензионное соглашение ASTM

    ВАЖНО – ВНИМАТЕЛЬНО ПРОЧИТАЙТЕ ЭТИ УСЛОВИЯ ПЕРЕД ВХОДОМ В ЭТОТ ПРОДУКТ ASTM.
    Приобретая подписку и нажимая на это соглашение, вы вступаете в контракт, и подтверждаете, что прочитали настоящее Лицензионное соглашение, что вы понимаете его и соглашаетесь соблюдать его условия. Если вы не согласны с условиями настоящего Лицензионного соглашения, немедленно покиньте эту страницу, не входя в продукт ASTM.

    1. Право собственности:
    Этот продукт защищен авторским правом как компиляции и в виде отдельных стандартов, статей и/или документов («Документы») ASTM (“ASTM”), 100 Barr Harbour Drive, West Conshohocken, PA 19428-2959 USA, за исключением случаев, когда прямо указано в тексте отдельных документов. Все права защищены. Ты (Лицензиат) не имеет прав собственности или иных прав на Продукт ASTM или Документы. Это не продажа; все права, право собственности и интерес к продукту или документам ASTM (как в электронном, так и в печатном виде) принадлежат ASTM. Вы не можете удалять или скрывать уведомление об авторских правах или другое уведомление, содержащееся в Продукте или Документах ASTM.

    2. Определения.

    A. Типы лицензиатов:

    (i) Индивидуальный пользователь:
    один уникальный компьютер с индивидуальным IP-адресом;

    (ii) Одноместный:
    одно географическое местоположение или несколько объекты в пределах одного города, входящие в состав единой организационной единицы, управляемой централизованно; например, разные кампусы одного и того же университета в одном городе управляются централизованно.

    (iii) Multi-Site:
    организация или компания с независимое управление несколькими точками в одном городе; или организация или компания, расположенная более чем в одном городе, штате или стране, с центральным управлением для всех местоположений.

    B. Авторизованные пользователи:
    любое лицо, подписавшееся к этому Продукту; если Site License также включает зарегистрированных студентов, преподавателей или сотрудников, или сотрудник Лицензиата на Одном или Множественном Сайте.

    3. Ограниченная лицензия.
    ASTM предоставляет Лицензиату ограниченное, отзывная, неисключительная, непередаваемая лицензия на доступ посредством одного или нескольких авторизованные IP-адреса и в соответствии с условиями настоящего Соглашения использовать разрешенных и описанных ниже, каждого Продукта ASTM, на который Лицензиат подписался.

    A. Конкретные лицензии:

    (i) Индивидуальный пользователь:

    (a) право просматривать, искать, извлекать, отображать и просматривать Продукт;

    (b) право скачивать, хранить или распечатывать отдельные копии отдельных Документов или частей таких Документов исключительно для собственного использования Лицензиатом. То есть Лицензиат может получить доступ к электронному файлу Документа (или его части) и загрузить его. Документа) для временного хранения на одном компьютере в целях просмотра и/или печать одной копии документа для личного пользования. Ни электронный файл, ни единственный печатный отпечаток может быть воспроизведен в любом случае. Кроме того, электронный файл не может распространяться где-либо еще по компьютерным сетям или иным образом. Это электронный файл нельзя отправить по электронной почте, загрузить на диск, скопировать на другой жесткий диск или в противном случае разделены. Одна печатная копия может быть распространена среди других только для их внутреннее использование в вашей организации; его нельзя копировать. Индивидуальный загруженный документ иным образом не может быть продана или перепродана, сдана в аренду, сдана в аренду, одолжена или сублицензирована.

    (ii) Односайтовые и многосайтовые лицензии:

    (a) право просматривать, искать, извлекать, отображать и просматривать Продукт;

    (b) право скачивать, хранить или распечатывать отдельные копии отдельных Документов или частей таких Документов для личных целей Авторизованного пользователя. использовать и передавать такие копии другим Авторизованным пользователям Лицензиата в компьютерной сети Лицензиата;

    (c) если образовательное учреждение, Лицензиату разрешается предоставлять печатная копия отдельных Документов отдельным учащимся (Авторизованные пользователи) в классе по месту нахождения Лицензиата;

    (d) право на отображение, загрузку и распространение печатных копий Документов для обучения Авторизованных пользователей или групп Авторизованных пользователей.

    (e) Лицензиат проведет всю необходимую аутентификацию и процессы проверки, чтобы гарантировать, что только авторизованные пользователи могут получить доступ к продукту ASTM.

    (f) Лицензиат предоставит ASTM список авторизованных IP-адреса (числовые IP-адреса домена) и, если многосайтовый, список авторизованных сайтов.

    B. Запрещенное использование.

    (i) Настоящая Лицензия описывает все разрешенные виды использования. Любой другой использование запрещено, является нарушением настоящего Соглашения и может привести к немедленному прекращению действия настоящей Лицензии.

    (ii) Авторизованный пользователь не может производить этот Продукт, или Документы, доступные любому, кроме другого Авторизованного Пользователя, будь то по интернет-ссылке, или разрешив доступ через его или ее терминал или компьютер; или другими подобными или отличными средствами или договоренностями.

    (iii) В частности, никто не имеет права передавать, копировать, или распространять любой Документ любым способом и с любой целью, за исключением случаев, описанных в Разделе 3 настоящей Лицензии без предварительного письменного разрешения ASTM. Особенно, за исключением случаев, описанных в Разделе 3, никто не может без предварительного письменного разрешения ASTM: (a) распространять или пересылать копию (электронную или иную) любой статьи, файла, или материал, полученный из любого продукта или документа ASTM; (b) воспроизводить или фотокопировать любые стандарт, статья, файл или материал из любого продукта ASTM; в) изменять, видоизменять, приспосабливать, или переводить любой стандарт, статью, файл или материал, полученный из любого продукта ASTM; (d) включать любой стандарт, статью, файл или материал, полученный из любого продукта ASTM или Документировать в других произведениях или иным образом создавать любые производные работы на основе любых материалов. получено из любого продукта или документа ASTM; (e) взимать плату за копию (электронную или иным образом) любого стандарта, статьи, файла или материала, полученного из любого продукта ASTM или Документ, за исключением обычных расходов на печать/копирование, если такое воспроизведение разрешено по разделу 3; или (f) систематически загружать, архивировать или централизованно хранить существенные части стандартов, статей, файлов или материалов, полученных из любого продукта ASTM или Документ. Включение печатных или электронных копий в пакеты курсов или электронные резервы, или для использования в дистанционном обучении, не разрешено настоящей Лицензией и запрещено без Предварительное письменное разрешение ASTM.

    (iv) Лицензиат не может использовать Продукт или доступ к Продукт в коммерческих целях, включая, помимо прочего, продажу Документов, материалы, платное использование Продукта или массовое воспроизведение или распространение Документов в любой форме; а также Лицензиат не может взимать с Авторизованных пользователей специальные сборы за использование Продукт сверх разумных расходов на печать или административные расходы.

    C. Уведомление об авторских правах . Все копии материала из ASTM Продукт должен иметь надлежащее уведомление об авторских правах от имени ASTM, как показано на начальной странице. каждого стандарта, статьи, файла или материала. Сокрытие, удаление или изменение уведомление об авторских правах не допускается.

    4. Обнаружение запрещенного использования.

    A. Лицензиат несет ответственность за принятие разумных мер для предотвращения запрещенного использования и незамедлительного уведомления ASTM о любых нарушениях авторских прав или запрещенное использование, о котором Лицензиату стало известно. Лицензиат будет сотрудничать с ASTM при расследовании любого такого запрещенного использования и предпримет разумные шаги для обеспечения прекращение такой деятельности и предотвращение ее повторения.

    B. Лицензиат должен прилагать все разумные усилия для защиты Продукт от любого использования, не разрешенного настоящим Соглашением, и уведомляет ASTM о любом использовании, о котором стало известно или о котором было сообщено.

    5. Постоянный доступ к продукту.
    ASTM резервирует право прекратить действие настоящей Лицензии после письменного уведомления, если Лицензиат существенно нарушит условия настоящего Соглашения. Если Лицензиат не оплачивает ASTM какую-либо лицензию или абонентской платы в установленный срок, ASTM предоставит Лицензиату 30-дневный период в течение что бы вылечить такое нарушение. Для существенных нарушений период устранения не предоставляется связанные с нарушениями Раздела 3 или любыми другими нарушениями, которые могут привести к непоправимым последствиям ASTM. вред. Если подписка Лицензиата на Продукт ASTM прекращается, дальнейший доступ к онлайн-база данных будет отклонена. Если Лицензиат или Авторизованные пользователи существенно нарушают настоящую Лицензию или запрещать использование материалов в любом продукте ASTM, ASTM оставляет за собой право право отказать Лицензиату в любом доступе к Продукту ASTM по собственному усмотрению ASTM.

    6. Форматы доставки и услуги.

    A. Некоторые продукты ASTM используют стандартный интернет-формат HTML. ASTM оставляет за собой право изменить такой формат с уведомлением Лицензиата за три [3] месяца, хотя ASTM приложит разумные усилия для использования общедоступных форматов. Лицензиат и Авторизованные пользователи несут ответственность за получение за свой счет подходящие подключения к Интернету, веб-браузеры и лицензии на любое необходимое программное обеспечение для просмотра продуктов ASTM.

    B. Продукты ASTM также доступны в Adobe Acrobat. (PDF) Лицензиату и его Авторизованным пользователям, которые несут единоличную ответственность за установку и настройка соответствующего программного обеспечения Adobe Acrobat Reader.

    C. ASTM приложит разумные усилия для обеспечения онлайн-доступа доступны на постоянной основе. Доступность будет зависеть от периодического перерывы и простои для обслуживания сервера, установки или тестирования программного обеспечения, загрузка новых файлов и причины, не зависящие от ASTM. ASTM не гарантирует доступ, и не несет ответственности за ущерб или возврат средств, если Продукт временно недоступен, или если доступ становится медленным или неполным из-за процедур резервного копирования системы, объем трафика, апгрейды, перегрузка запросов к серверам, общие сбои сети или задержки, или любая другая причина, которая может время от времени делать продукт недоступным для Лицензиата или Авторизованных пользователей Лицензиата.

    7. Условия и стоимость.

    A. Срок действия настоящего Соглашения _____________ (“Период подписки”). Доступ к Продукту предоставляется только на Период Подписки. Настоящее Соглашение останется в силе после этого для последовательных Периодов подписки при условии, что ежегодная абонентская плата, как таковая, может меняются время от времени, оплачиваются. Лицензиат и/или ASTM имеют право расторгнуть настоящее Соглашение. в конце Периода подписки путем письменного уведомления, направленного не менее чем за 30 дней.

    B. Сборы:

    8. Проверка.
    ASTM имеет право проверять соответствие с настоящим Соглашением, за свой счет и в любое время в ходе обычной деятельности часы. Для этого ASTM привлечет независимого консультанта при соблюдении конфиденциальности. соглашение, для проверки использования Лицензиатом Продукта и/или Документов ASTM. Лицензиат соглашается разрешить доступ к своей информации и компьютерным системам для этой цели. Проверка состоится после уведомления не менее чем за 15 дней, в обычные рабочие часы и в таким образом, чтобы не создавать необоснованного вмешательства в деятельность Лицензиата. Если проверка выявляет нелицензионное или запрещенное использование продуктов или документов ASTM, Лицензиат соглашается возместить ASTM расходы, понесенные при проверке и возмещении ASTM для любого нелицензированного/запрещенного использования. Применяя эту процедуру, ASTM не отказывается от любое из своих прав на обеспечение соблюдения настоящего Соглашения или на защиту своей интеллектуальной собственности путем любым другим способом, разрешенным законом. Лицензиат признает и соглашается с тем, что ASTM может внедрять определенная идентифицирующая или отслеживающая информация в продуктах ASTM, доступных на Портале.

    9. Пароли:
    Лицензиат должен немедленно уведомить ASTM о любом известном или предполагаемом несанкционированном использовании(ях) своего пароля(ей) или о любом известном или предполагаемом нарушение безопасности, включая утерю, кражу, несанкционированное раскрытие такого пароля или любой несанкционированный доступ или использование Продукта ASTM. Лицензиат несет исключительную ответственность для сохранения конфиденциальности своего пароля (паролей) и для обеспечения авторизованного доступ и использование Продукта ASTM. Личные учетные записи/пароли не могут быть переданы.

    10. Отказ от гарантии:
    Если не указано иное в настоящем Соглашении, все явные или подразумеваемые условия, заверения и гарантии, включая любые подразумеваемые гарантия товарного состояния, пригодности для определенной цели или ненарушения прав отказываются от ответственности, за исключением случаев, когда такие отказы признаются юридически недействительными.

    11. Ограничение ответственности:
    В пределах, не запрещенных законом, ни при каких обстоятельствах ASTM не несет ответственности за любые потери, повреждения, потерю данных или за особые, косвенные, косвенные или штрафные убытки, независимо от теории ответственности, возникающие в результате или в связи с использованием продукта ASTM или загрузкой документов ASTM. Ни при каких обстоятельствах ответственность ASTM не будет превышать сумму, уплаченную Лицензиатом по настоящему Лицензионному соглашению.

    12. Общие.

    A. Прекращение действия:
    Настоящее Соглашение действует до прекращено. Лицензиат может расторгнуть настоящее Соглашение в любое время, уничтожив все копии (на бумажном, цифровом или любом носителе) Документов ASTM и прекращении любого доступа к Продукту ASTM.

    B. Применимое право, место проведения и юрисдикция:
    Это Соглашение должно толковаться и толковаться в соответствии с законодательством Содружество Пенсильвании. Лицензиат соглашается подчиняться юрисдикции и месту проведения в суды штата и федеральные суды Пенсильвании по любому спору, который может возникнуть в соответствии с настоящим Соглашение. Лицензиат также соглашается отказаться от любых претензий на неприкосновенность, которыми он может обладать.

    C. Интеграция:
    Настоящее Соглашение представляет собой полное соглашение между Лицензиатом и ASTM в отношении его предмета. Он заменяет все предыдущие или одновременные устные или письменные сообщения, предложения, заверения и гарантии и имеет преимущественную силу над любыми противоречащими или дополнительными условиями любой цитаты, заказа, подтверждения, или другое сообщение между сторонами, относящееся к его предмету в течение срока действия настоящего Соглашения.

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *