Звукопоглощающие плиты PAROC для внутренней отделки
Уютный и надежный дом – это не только крепкие стены и кровля. Не менее важно и качество внутренней отделки частного загородного дома или коттеджа. Комфортное пребывание в помещениях взрослым и детям обеспечит качественная звукоизоляция перегородок, полов и потолков. О том, как работает изоляция на основе базальтового волокна, рассмотрим на примере технических решений компании Paroc.
ПОЧЕМУ PAROC
Вспомните, нередко находясь на даче или в загородном доме в гостях, мы слышим, как в соседней комнате «шумно» ходят наши близкие или друзья, или же на верхнем этаже громко работает телевизор. Ситуация вполне знакомая и бытовая.Решить ее под силу с помощью применения звукопоглощающих плит PAROC, которые, как и вся продукция европейского производителя с 80-летней историей, выпускается на основе базальтового волокна.
По отзывам профессионалов строительного рынка, базальтовая вата PAROC – идеальный материал с превосходными звукопоглощающими свойствами, поскольку имеет пористую структуру, состоящую из плотного материала и полостей.
Вспомним школьную программу по физике. Как известно, для предотвращения распространения звука необходимо обеспечить гашение звуковых волн, что может быть достигнуто несколькими способами: заполнением полостей в стенах во избежание возникновения резонанса, укладкой плавающего пола для уменьшения ударного шума или изоляцией оборудования, работа которого сопровождается вибрацией.
МИНИМИЗИРУЕМ СТРУКТУРНЫЙ ШУМ
Перейдём от физики к практике. Звукоизоляция PAROC сводит к минимуму структурный шум, возникающий в конструкции, например, звук шагов по деревянному полу. У производителя есть специальные решения для этого случая: это звукопоглощающие плиты PAROC SSB 1 и PAROC SSB 4, которые вдвое уменьшают уровень структурного шума, распространяющегося через деревянный пол. Не правда ли, отличный результат? Под наливные “плавающие” полы рекомендуется устанавливать в качестве шумоизоляционного слоя PAROC SSB 1 – плиту, выполненную на основе негорючей каменной ваты. Особенность этого продукта – в ориентации волокон в плите.
Эта ориентация, главным образом, горизонтальная, если сравнивать, например, с кровельной плитой или плитой для изоляции фундамента. Подобное направление волокон уменьшает динамическую жесткость (упругость), что приводит к улучшению динамической звукоизоляции конструкции пола.Прочность на сжатие при 10% деформации составляет 10 кПа, так что плита может выдерживать нагрузку до 1000 кг/м² во время установки и эксплуатации. Еще один плюс в пользу этого продукта – его формостабильность. Производитель гарантирует, что PAROC SSB 1 никуда «не убежит» и не потеряет в размерах.
УБИРАЕМ УДАРНЫЙ ШУМ
О качестве и инновационности PAROC SSB 4 говорит и тот факт, что он стал Продуктом года на российском рынке в 2016 году.
Материал признан высокоэффективным звукоизолятором. К тому же PAROC SSB 4 является абсолютно безопасным для здоровья человека, что подтверждено сертификатом EcoMaterial GREEN.
Негорючая плита PAROC SSB 4 отличается легкостью обработки и монтажа, обладает превосходными теплоизоляционными и эксплуатационными свойствами.
Сфера применения PAROC SSB 4 вариативна: это может быть теплоизоляция и изоляция от ударного шума в конструкции полов, в том числе, при укладке утеплителя непосредственно на грунт.
Кроме того, PAROC SSB 4 оптимален в качестве звукоизоляционной прокладки под фундаментами промышленного оборудования, вентиляционного оборудования и других шумных конструкций.
Более подробную информацию о решениях PAROC в сфере звукоизоляции можно прочитать здесь >
Звукопоглощающие плиты ROCKWOOL АКУСТИК БАТТС
Для организации полноценного отдыха в современном мире человеку необходима тишина и спокойная обстановка для того, чтобы можно было расслабиться без внешних раздражителей и принять наиболее правильное решение в любом деле.
Именно для обеспечения тишины и акустического комфорта служат современные строительные звукопоглощающие материалы.
Одним из таких материалов являются плиты марки акустик баттс – звукопоглощающие. Компанией ROCKWOOL при создании плит АКУСТИК БАТТС был учтен опыт как российских, так и иностранных компаний. Основные технические характеристики профессиональной звукоизоляции из ваты каменной АКУСТИК БАТТС следующие:
– размер плит 1000*600 мм толщиной 50-200 мм с градацией 10 мм;
– плотность материала – 45 кг/м3 +- 10%;
– органическое связующее на основе фенолформальдегидной смолы – не превышает 2,8% согласно ТУ 5762-014-45757203-05;
– структура материала – однородная при хаотичном расположении волокон;
– в сухом состоянии плиты имеют теплопроводность 955; Вт/м•К по ГОСТ 7076 не более 55;25=0,0347;
– водопоглощение при погружении в воду – не свыше 1,5 % от общего объема;
– сжимаемость плит – не свыше 12% от первоначального объема;
– по модулю кислотности – не менее 2.
0
– по материалу плиты соответствуют нормам пожарной безопасности, указанным в НПБ 244-97, а по группе горючести отнесен к классу негорючих НГ/ГОСТ 30244, СНиП 21-01-97/;
– упаковка – в полиэтиленовую пленку.
Сфера применения АКУСТИК БАТТС:
– для дополнительной звукоизоляции при устройстве акустических потолков, где плиты АКУСТИК БАТТС вплотную укладываются в промежутке между плитой перекрытия и подвесным потолком;
– в каркасных перегородках, обшивных с двух сторон, где звукоизоляционные плиты монтируются между стоечными профилями основного каркаса;
– в междуэтажных перекрытиях,- здесь для дополнительной звукоизоляции плиты АКУСТИК БАТТС укладываются по междуэтажным плитам перекрытия между лагами;
– в балочных междуэтажных перекрытиях – плиты АКУСТИК БАТТС закладываются между балками перекрытия вплотную к основанию.
– при облицовке стен,- в этом случае монтируется каркас из профилей или бруса и звукоизоляционный материал АКУСТИК БАТТС крепится к стене и зажимается материалом облицовки.
В крупнопанельных домах с повышенной шумоизоляцией лучше всего изолировать не один какой-то конструктивный элемент, а все – стены, пол и потолок. Конечно, при этом будет несколько уменьшен объем помещения, зато не будет посторонних шумов, что иногда важнее потерянного объема.
Преимущества в применении звукопоглощающих плит ROCKWOOL АКУСТИК БАТТС:
– превосходная акустика помещений, выявленная при тестировании;
– материал практически безусадочный;
– пожаробезопасность;
– экологически безопасен.
Применение профессиональной звукоизоляции из ваты каменной ROCKWOOL АКУСТИК БАТТС обеспечит экологически безопасную обстановку и акустический комфорт во всех сферах жизнедеятельности. Результатом тому станет полноценный отдых, активность и повышенная производительность труда.
Плиты звукопоглощающие Rockwool АКУСТИК БАТТС (от 1816 р/м3!)
MaxFrankALBA – Станки для арматуры
Albatros
Alkorplan
ARDEX
Arteon Systems
Atlas Copco
Atmos
Bartec
Batmatic
BauFix
Baumit
BERGAUF
Bornit
BRINKMANN Estrich Boy
BT-innovation
Bygging-Uddemann
CETCO
ConCon (КонКон)
Dextra
Diamatic
Dorken
DOW Building Solutions
DSI
DuPont
Edilmatic
Electroelsa
ENAR
Erico (Pentair)
ESP
Exte
Geda
GEKSA
Genie
Gloria
GocMaksan
Hauraton
HTC Superfloor – шлифовальные машины
Huesker
ICARO
Isomat
Isover
Jiangsu Shenxi Construction Machinery Co.
, Ltd.
Jordahl
Kaufmann
KEDR
Knauf
Knauf Insulation
KÖCO
Lenton
Master
MASTER BUILDERS SOLUTIONS
Mastersil
MUREXIN
Norton
OF.
ME.R
Oklima
OSCAR
PALFINGER SANY
PENETRON
Pentair
PERFEKTA
PLYTERRA
PRESKO
PSK
Putzmeister
RAVATHERM
REKS
Remeza (РЕМЕЗА)
Rockwool
RollCon (РоллКон)
Rols Isomarket
RSB
RUVIMAT (МКМ)
Saint-Gobain
SANY
Schomburg
Schöck
Shatal
SIMA
Stalex
Styrodom
SVEZA
SYM
Technoflex
TechnoNICOL
Teksan
TEPLOFOM (Теплофом)
Termoclip
Tikkurila
TiraLux
UPM
Velox
Vetonit
Volk
Wacker Neuson
Weber
Zitrek
АГРЕГАТ
Аквабарьер (Аквастоп)
Архангельский Фанерный Завод
Бийский завод стеклопластиков
Гидротэкс
Демидовский фанерный комбинат
Ижевский завод пластмасс
Изоспан
Илим Братск ДОК
К-3
КотласСтальСервис
Красный Маяк
Мехстроймост
МИСОМ
МонолитСтройКомплект
Монотек
Мосстрой-31
Мурашинский фанерный завод
Ниборит (Арсенал-проект)
НовТехСтрой (Новатор)
Опалубочные Системы
Орелкомпрессормаш
Основит
Пеноплэкс
Политрон
Россия
СЭПО
ТДМ
ТСС – Группа компаний
ТЭМЗ
ЧКЗ – Челябинский Компрессорный Завод
ЭкоСтройПроект
Эмульсол
Этафом
VPK GUTE
Группа компаний ВПК
Звукопоглощающие плиты АкустиКНАУФ 1230х610х50 мм
Главная / Утеплители / Производители / КНАУФ / Звукопоглощающие плиты АкустиКНАУФ 1230х610х50 ммАртикул: нет
Оценка покупателей0 голосовЗвукопоглощающие плиты АкустиКНАУФ 1230х610х50 мм
Благодаря Вам другие покупатели смогут узнать о качестве, достоинствах и возможных недостатках товара, который они собираются приобрести.
Заполните обязательные поля *.
| Масса груза | до 1.5 т. | до 3 т. | до 5 т. | до 8 т. | до 10 т. | до 15 т. | до 20 т. |
| Объём утеплителя | до 10 м3 | до 76 м3 | до 95 м3 | – | – | – | – |
| Объём пиломатериалов | до 2 м3 | до 4 м3 | до 6 м3 | до 12 м3 | до 16 м3 | до 18 м3 | до 28 м3 |
| Зона 1 | 4 116 р. | 5 677 р. | 6 671 р. | 8 729 р. | 10 858 р. | 11 568 р. | 13 058 р. |
| Зона 2 | 4 258 р. | 5 962 р. | 7 097 р. | 9 368 р. | 10 858 р. | 11 568 р. | 13 768 р. |
| Зона 3 | 4 968 р. | 6 387 р. | 7 949 р. | 10 149 р. | 11 568 р. | 12 278 р. | 14 478 р. |
| Зона 4 | 5 394 р. | 7 097 р. | 8 800 р. | 10 858 р. | 13 058 р. | 12 058 р. | 14 478 р. |
| VIP | 7 097 р. | 8 658 р. | 10 220 р. | 13 058 р. | 14 478 р. | 17 387 р. | 20 297 р. |
Выезд за пределы МКАД в зоне 1 и 3 | 29 р. | 40 р. | 46 р. | 71 р. | 71 р. | 71 р. | 86 р. |
| Выезд за пределы МКАД в зоне 2 | 32 р. | 43 р. | 49 р. | 71 р. | 71 р. | 71 р. | 86 р. |
| Выезд за пределы Московкой области | 37 р. | 49 р. | 54 р. | 86 р. | 86 р. | 86 р. | 114 р. |
| Стоимость простоя транспорта за 1 час | 497 р. | 639 р. | 923 р. | 1 065 р. | 1 207 р. | 1 207 р. | 1 349 р. |
Зоны доставки
| Зона 1 | СЗАО, ЗАО, ЮЗАО, ЮАО; |
| Зона 2 | САО, СВАО, ВАО, ЮВАО; |
| Зона 3 | от ТТК до СК; Рублевское шоссе в область; |
| Зона 4 | внутри СК; |
Для юридических лиц | |
| Безналичная оплата по выставленному счету; | |
Оплата наличными:
| |
| Возможна отсрочка платежа и другие варианты сотрудничества, более подробную информацию Вы можете получить по телефону +7 (495) 151-81-81. | |
Для физических лиц | |
Оплата наличными:
| |
Оплата банковской картой:
| |
Безналичная оплата по выставленному счету через банк, либо через личный кабинет Вашего интернет банка. | |
| Важная информация! При выборе формы оплаты с помощью пластиковой карты на сайте Пиломатериалы.рф проведение платежа по заказу производится в личном кабинете после обработки заказа менеджером магазина и выставления счета. | |
Звукопоглощающие плиты АкустиКНАУФ 1230х610х50 мм
Вы недавно смотрели
Назад
Звукопоглощающие плиты
Фильтр товаров
По умолчаниюНазвание (А – Я)Название (Я – А)Цена (низкая > высокая)Цена (высокая > низкая)Рейтинг (начиная с высокого)Рейтинг (начиная с низкого)Код Товара (А – Я)Код Товара (Я – А)24255075100
Код товара: Basalt 50
Вес: 6 кг
Количество плит в упаковке: 4
Объем: 0,12 куб.
м
Плотность: 50 кг/м3
Площадь: 2,4 кв. м
Код товара: Basalt 50/2.8
Вес: 7,2 кг Количество плит в упаковке: 4 Объем: 0,144 куб. м Плотность: 50 кг/м3 Площадь: 2,88 кв. м
В корзинуКод товара: ЭкоАкустик 30
Вес: 3,06 кг
Количество плит в упаковке: 4
Объем: 0,15 куб.
м
Площадь: 3,0 кв. м
Размер: 1250×600×50 мм
Код товара: ЭкоАкустик 80/50
Вес: 11,25 кг Количество плит в упаковке: 4 Объем: 0,15 куб. м, Плотность: 75кг/м3 Площадь: 3,0 кв. м
В корзинуКод товара: ЭкоАкустик 80
Вес: 11,2 кг
Количество плит в упаковке: 10
Объем: 0,15куб.
м
Плотность: 75 кг/м3
Площадь: 7,5 кв. м
Звукопоглощающие плиты — Сонотек
Всего 6 товаров
Звукопоглощающая плита СтопЗвук БП Прайм
1 240 ₽Описание
Высокоэффективный шумопоглощающий материал премиум класса. Применяется для заполнения меж профильного пространства в каркасных системах звукоизоляции. Размер плиты: 1000*600*27 мм Количество: 8 шт. в упаковке Общая площадь: 4,8 м2 Плотность: 65 кг/м3 Состав: Базальтовое волокно в виде плит. Коэф. звукопоглощения NRC: 0,8
ЗаказатьЗвукопоглощающая плита СтопЗвук БП Премиум
1 125 ₽Описание
Экологически чистый звукопоглощающий материал в виде плит. Применяется для заполнения меж профильного пространства в каркасных системах звукоизоляции стен, перегородок и потолка.
Заказать
Размер плиты: 1000*600*50 мм
Количество: 4 шт. в упаковке
Общая площадь: 2,4 м2 Плотность: 60 кг/м3 Состав: Базальтовое волокно в виде плит.
Коэф. звукопоглощения NRC: 0,95Звукопоглощающая плита СтопЗвук БП Стандарт
820 ₽Описание
Экологически чистый звукопоглощающий материал в виде плит. Применяется для заполнения меж профильного пространства в каркасных системах звукоизоляции стен, перегородок и потолка. Размер плиты: 1200*600*50 мм Количество: 4 шт. в упаковке Общая площадь: 2,88 м2 Плотность: 45 кг/м3 Состав: Базальтовое волокно в виде плит. Коэф. звукопоглощения NRC: 0,9
ЗаказатьЗвукопоглощающая плита СтопЗвук БП Флор
1 680 ₽Описание
Материал для звукоизоляции пола под стяжку в помещении любого типа. Размер плиты: 1000*600*50 мм Количество: 4 шт. в упаковке Общая площадь: 2,4 м2 Плотность: 60 кг/м3 Состав: Базальтовое волокно высокого качества с обработкой гидрофобным составом.
Заказать Снижение ударного шума Lnw: 34 ДбЗвукопоглощающая плита СтопЗвук Эко
1 960 ₽Описание
Экологически чистый звукопоглощающий материал в виде плит. Применяется для заполнения меж профильного пространства в каркасных системах звукоизоляции стен, перегородок и потолка. Размер плиты: 1200*600*50 мм Количество: 6 шт. в упаковке Общая площадь: 4,3 м2 Состав: полиэфирное (синтетическое) волокно Коэф. звукопоглощения NRC: 0,85
ЗаказатьЗвукопоглощающая плита СтопЗвук Эко Слим
4 045 ₽Описание
Экологически чистый звукопоглощающий материал в виде плит. Применяется для заполнения меж профильного пространства в каркасных системах звукоизоляции стен, перегородок и потолка.Размер плиты: 1200*600*20 мм
Количество: 15 шт. в упаковке
Общая площадь: 10,8 м2
Состав: полиэфирное (синтетическое) волокно
Коэф.
Заказать звукопоглощения NRC: 0,75
Размер плиты: 1000*600*50 мм
Количество: 4 шт. в упаковке
Общая площадь: 2,4 м2 Плотность: 60 кг/м3 Состав: Базальтовое волокно в виде плит.
Коэф. звукопоглощения NRC: 0,95
Снижение ударного шума Lnw: 34 Дб
звукопоглощения NRC: 0,75Емкостная и эффективная звукопоглощающая пластина
Снижение энергопотребления в жилых и коммерческих помещениях за счет инновационного качества премиум-класса. Шумопоглощающая пластина от Alibaba.com. Солнечные устройства идеально подходят для различных климатических условий и особенно подходят для обогрева воздуха в холодное зимнее время года. Эти файлы оснащены расширенными функциями и новейшими технологиями. Звукопоглощающие плиты подходят для нагрева воды и сушки зерновых. Самый.Звукопоглощающая пластина состоит из резервуаров из нержавеющей стали, которые ….. Использование солнечного излучения для удовлетворения различных потребностей в энергии становится все более популярным среди людей, поскольку это экономичный вариант, обеспечивающий лучшую полезность. Эти. Звукопоглощающие плиты обладают превосходной адаптируемостью ко многим условиям, даже к воде.
Они также могут устанавливаться как на плоских, так и на наклонных крышах. Вы можете выбрать прочный. звукопоглощающая пластина с прочной металлической защитной стеклянной крышкой, которая хорошо выдерживает вес взрослого человека.Изоляционные слои этих. Звукопоглощающая пластина изготовлена из пенополиуретана, полученного с помощью пенообразователя высокого давления для повышения прочности.
Alibaba.com предлагает множество вариантов. звукопоглощающая пластина различных размеров, качества, характеристик и других аспектов в зависимости от модели продукта и индивидуальных требований. Эти продукты включают медные трубы, оборудованные теплопроводной средой, и вакуумные трубки для противодействия помехам с тепловым КПД. Файл. Звукопоглощающая пластина на месте поставляется с антибликовым слоем, антиабсорбционным слоем, инфракрасным отражающим слоем и геттером для продолжения процесса нагрева воды.Эти. звукопоглощающая пластина с уникальным дизайном помогает в автоматическом процессе подачи воды и стабилизации температуры воды.
Изучите широкий ассортимент. Звукопоглощающая пластина на Alibaba.com, которая подходит вашему бюджету, и покупайте эти продукты, экономя деньги. Эти продукты поставляются с множеством опций настройки и гарантированы ведущими специалистами по качеству. пластина звукопоглощающая поставщики и оптовики. Вы также можете выбрать послепродажное обслуживание, такое как установка и обслуживание.
(PDF) Звукопоглощение микроперфорированной пластины, поддерживаемой пористым материалом, при сильном возбуждении звука: Измерение и прогноз корпус MPP, поддерживаемый пористым материалом, и жесткая стенка
с воздушным пространством между пористым материалом и жесткой стенкой. Сравнение акустических измерений
и эквивалентной модели жидкости показывает, что для этих сборок модификация удельного сопротивления в соответствии с законом Форхгеймера
может использоваться для прогнозирования коэффициента поглощения при сильных звуковых возбуждениях (также известном как нелинейный анализ
).
режим).Модель дает неплохие результаты. Также было продемонстрировано, что пористый материал
за микроперфорированной пластиной вызывает увеличение сопротивления системы, что приводит к сдвигу предельного числа Рейнольдса
(значение числа Рейнольдса, после которого максимум поглощения уменьшается с увеличением звук
уровень) в сторону низких значений числа Рейнольдса.
Для различных изученных конфигураций модель и измерения очень хорошо согласуются.Подход, эквивалентный жидкости
, был использован для моделирования этой сборки (MPP, поддерживаемый пористым материалом). Следующим шагом работы
будет проведение того же исследования с использованием упругого подхода Био при сильных звуковых возбуждениях, которые могут показаться подходящими для моделирования случая, когда колебания пористого материала не являются незначительными.
Благодарности
Грант на поддержку этой работы был предоставлен Региональным советом Бургундии во время первого пребывания автора в
Невер.
Ссылки
[1] Аль-Рахман Л.А., Раджа И. Р., Рахман Р. А., Ослабление шума с помощью абсорбирующих материалов и барьеров: обзор, International
Journal of Engineering and Technology, Vol. 2 (7) (2012), стр.1207-1217.
[2] Дэверн В. А. Перфорированные облицовки с пористыми материалами в качестве звукопоглотителей, Applied Acoustics, том 10, (1977), стр. 85-112.
[3] Congyun, Z., Qibai, H., Метод расчета коэффициента поглощения многослойного абсорбента с использованием электроакустической аналогии,
Applied Acoustics, Vol.66, (2005), стр. 879-887.
[4] Ли, И.Л., Селамет, А., Хафф, Н.Т., Акустический импеданс перфораций в контакте с волокнистым материалом, Журнал акустического общества
Америки, Том 119, (2006), стр.2785-2797 .
[5] Маа Д. Ю., Потенциал абсорбера с микроперфорированной панелью, Журнал акустического общества Америки, том 104, (1998), стр.2861-2866.
[6] Ли, Ф.-К., Чен, В.-Х., Анализ пропускания звука многослойных поглотителей, Journal of Sound and Vibration, Vol.
248, (2001), pp.621-
634.
[7] Болтон, Дж. С., Шиау, Н.-М., Канг, Ю. Дж., Передача звука через многослойные конструкции, облицованные эластичными пористыми материалами, Journal of
Звук и вибрация, Том 191, (1996), стр. 317-347.
[8] Вер, И. Л., Беранек, Л. Л., Техника контроля шума и вибрации: принципы и приложения, John Wiley Sons Inc., гл. 8, (2006), pp: 215-
277.
[9] Ингард У., О теории и конструкции акустических резонаторов, Журнал акустического общества Америки, Vol.25, № 6, (1953), стр. 1037-
1061.
[10] Аллард, Дж. Ф., Аталла Н., Распространение звука в пористой среде: моделирование звукопоглощающих материалов, Elsevier 2-е изд., (2009 г.) ), глава 9.
[11] Аталла, Н., Сгард, Ф., Моделирование перфорированных пластин и экранов с использованием пористых моделей с жестким каркасом, Журнал Звука и Вибрации, Том 303,
(2007), стр. 195-208.
[12] Хоу, М. С., К теории нестационарного потока с высоким числом Рейнольдса через круглое отверстие, Труды Королевского общества
в Лондоне, серия A 366, (1979), стр.
205-223.
[13] Там, CKW, Курбацкий, А., Ахуджа, К.К., Гаэта, Р.Дж., Численное и экспериментальное исследование механизмов рассеяния резонансных акустических лайнеров
, Journal of Sound and Vibration, Vol.245, (2001), стр. 545-557.
[14] Элдридж, Дж. Д., Бодони, Д. Дж., Шойби, М., Численное исследование акустического поведения многоперфорированного хвостовика, Am. Inst. Аэрон.
Astron. № 2007-3683, – (2007).
[15] Ingard, U., Изинг, Х., Акустическая нелинейность отверстия, Журнал акустического общества Америки, том 42, (1967), стр. 6-17.
[16] Херш А.С., Роджерс Т., Гидравлическая механическая модель акустического импеданса малых отверстий, Отчет НАСА США № CR-2682 (1976).
[17] Меллинг, Т. Х., Акустический импеданс перфораций при средних и высоких уровнях звукового давления, Journal of Sound and Vibration, Vol.29,
No. 1, (1973), pp.9-12.
[18] Каммингс, А., Акустическая нелинейность и потери мощности на отверстиях, Am.
Inst. Аэрон. Astron. 22, 786-792 (1984).
[19] Тайонг, Р., Дюпон, Т., Леклер, П., Об изменениях пика акустического поглощения в зависимости от скорости частиц в микроперфорированных панелях при высоком уровне возбуждения
, Журнал акустического общества Америки, Том 127, Номер 5, (2010), стр 2875-2883.
[20] Био М. А. Теория распространения упругих волн в пористом твердом теле, насыщенном флюидом. I: низкочастотный диапазон, Журнал акустического общества
of America, Vol.28, (1956), стр 168-178.
[21] Био, М. А. Теория распространения упругих волн в пористом твердом теле, насыщенном флюидом II: диапазон более высоких частот, Акустический журнал
Общества Америки, Том 28, (1956), стр. 179-191.
[22] Лаурикс, У., Мис, П., Аллард, Дж. Ф., Акустическая передача через многослойные системы, Journal of Sound and Vibration, Vol.155, (1992),
pp.125-132.
[23] Forchheimer, P., Wasserbewegung durch boden, Zeit.Вер. Deutsch. Ing.
45, 1781-1788, (1901).
[24] Хассанизаде, С. М., Грей, У. Г., Высокоскоростной поток в пористой среде, Transp. Porous Media 2, 521-531 (1987).
[25] Ауреган, Ю., Пачебат, М., Измерение нелинейного поведения акустических жестких пористых материалов, Физика жидкостей, Том 11, № 6,
(1999), стр.1342-1345.
[26] Ингард У., Лабате С. Эффекты акустической циркуляции и нелинейный импеданс отверстий, Журнал акустического общества Америки,
Vol.22, № 2, (1940), стр 211-218.
% PDF-1.6 % 1 0 объект >>> эндобдж 2 0 obj > поток 2016-02-23T13: 36: 03 + 09: 002016-02-23T13: 36: 07 + 09: 002016-02-23T13: 36: 07 + 09: 00Adobe InDesign CS5.5_J (7.5) uuid: 03154ec1-1f29- 47fb-912a-d46ac3e13be1xmp.did: EE5B8911FBFFE211A67F8ED527A06169xmp.did: 1FFB3DA16DDBE111937C86E5D12AFB06proof: pdf
5 /; / метаданные
iid: BCFD120A5CF3E2118699BD09C9A1195B2013-07-23T15: 20: 07 + 09: 00Adobe InDesign 7.5 /; / метаданные
5 /; / метаданные
iid: D0DF2C7CEBF4E21195CADE72789AD6462013-07-25T14: 31: 41 + 09: 00Adobe InDesign 7.5 /; / метаданные
5 /; / метаданные
iid: 457BD5B9FAFFE211A67F8ED527A061692013-08-08T16: 20: 57 + 09: 00Adobe InDesign 7.5 / метаданные
5 /; / метаданные
iid: E4775ABB8E56E51184DDF8F641C237BF2015-09-09T10: 04: 33 + 09: 00Adobe InDesign 7.5 /; / метаданные
5 /; / метаданные
iid: 7D33DD9711D6E51189EBC7EF2F06A3332016-02-18T16: 31: 15 + 09: 00Adobe InDesign 7.5 /; / метаданные
0 0.0 595.276 793.701] / Type / Page >>
эндобдж
8 0 объект
> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / Properties> / MC1> / MC2> / MC3> / MC4 >>> / XObject >>> / TrimBox [0.0 0,0 595,276 793,701] / Тип / Страница >>
эндобдж
9 0 объект
> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB] / Properties> / MC1> / MC2 >>> / XObject >>> / TrimBox [0.0 0.0 595.276 793.701] / Type / Page >>
эндобдж
10 0 obj
> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / Properties> / MC1> / MC2 >>> / XObject >>> / TrimBox [0.0 0.0 595.276 793.701] / Type / Page >>
эндобдж
11 0 объект
> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB] / Properties> / MC1> / MC2 >>> / XObject >>> / TrimBox [0./ bn ْ ‘bLS; JI “sB> Eu * ե hJ۔J ߣ {qM @ a =Нормальная частота потерь при передаче звука от перфорированных пластин с отверстиями микро- и макроразмеров
В данной статье исследуются потери передачи звука в перфорированных панелях и исследует влияние
диаметр отверстия на звукоизоляционные характеристики при нормальном воздействии акустической нагрузки.
Диаметр отверстий подразделяется на микро (субмиллиметр) и макро (миллиметр) размер. Как правило, потери при передаче снижаются при увеличении степени перфорации.Однако при сохранении коэффициента перфорации было обнаружено, что потери при передаче возрастают по мере уменьшения диаметра отверстия для перфорации с микроотверстиями из-за влияния резистивной части в импедансе отверстия, которое составляет
в отличие от результатов для тех, у кого есть макро дырки. Оба показывают аналогичную тенденцию на высокой частоте, когда поведение жидкости внутри отверстия является инерционным. Приведены простые аналитические формулы для инженерных целей. Проверка моделей с данными измерений также дает хорошее согласие.
1. Введение
Перфорированные панели обычно используются в акустике и шумоподавлении, например, в качестве облицовки для пористого материала или в качестве конструкции в машинах. В первом случае перфорация действует скорее как защитный слой для пористого акустического материала, но в то же время влияет на поверхностный импеданс, влияющий на звукопоглощение.
Для последнего введение отверстий снижает объемную скорость поверхности вибрирующей конструкции, что затем снижает излучение структурного шума.Для обоих методов перфорация обычно имеет размер отверстия, очевидный для каждого (обычно 1 мм). Перфорированная пластина с субмиллиметровыми отверстиями в последнее время стала хорошо известна как неволокнистый звукопоглотитель. Этот тип перфорации, поддерживаемый воздушным слоем перед жесткой поверхностью, ведет себя как резонатор Гельмгольца, который оптимально поглощает звуковую энергию на своей резонансной частоте. Для оптимального впитывания эта микроперфорированная панель (MPP) должна иметь размер отверстий от 0.05 и 1 мм и со степенью перфорации 0,5% –1,5% [1].
Было опубликовано несколько работ, в которых обсуждаются характеристики перфораций с точки зрения их звукопоглощения и звукового излучения. Например, Lee et al. [2] исследовали влияние модальной вибрации на MPP, которая, как было обнаружено, расширяет полосу частот поглощения.
Pfretzschner et al. [3] показывают, что MPP может быть соединен с толстой перфорированной пластиной для увеличения прочности конструкции поглотителя и в то же время также увеличивает частотный диапазон поглощения до двух или трех октавных полос.Подвесная система MPP без жесткой основы также имеет хорошее звукопоглощение при применении [4]. Сакагами и др. [5] также отмечают, что двухстворчатый поглотитель MPP, состоящий из двух MPP без жесткой основы, улучшает звукопоглощение на низких частотах. Toyoda et al. [6] предложили перфорированную систему с сотовой структурой как в качестве поглотителя, так и в качестве панели с низким уровнем излучения. Способность перфорации уменьшать звуковое излучение также была смоделирована Путрой и Томпсоном [7], которые показывают, что эффективное сокращение может быть получено для перфорированной панели с большим количеством маленьких отверстий, а не с несколькими большими отверстиями (с той же степенью перфорации). .
Также были проведены некоторые исследования для изучения характеристик перфорационной системы в качестве звукоизоляции.
Чен [8] смоделировал потери передачи жесткого перфорированного экрана, используя теорию двумерных плоских волн. Результаты показывают разумное согласие с измерениями. Такахаши и Танака [9] использовали метод интегралов Гельмгольца для численного расчета звукового давления с обеих сторон бесконечной перфорированной пластины. Полученные здесь потери при передаче звука учитывают изгибные колебания панели.Результаты показывают, что потери при передаче снижаются по мере увеличения степени перфорации. Использование MPP в качестве шумового барьера было подчеркнуто Asdrubali и Pispola [10] при разработке двери, состоящей из трех слоев MPP. Toyoda и Takahashi [11] выделили свою аналогичную предыдущую модель с перфорацией [6] с точки зрения звукоизоляции, но теперь MPP с сотовой панелью. Подразделение воздушной полости в воздушном зазоре между MPP и задней стенкой показывает, что потери передачи на средних частотах могут быть улучшены.Совсем недавно Mu et al. [12] представляют звукоизоляционные характеристики многослойной перегородки с MPP (на внешнем слое) для предотвращения явления резонанса массы воздуха.
Аналогичное исследование было проведено Putra et al. [13], но для случая МПП, расположенного между двумя твердыми пластинами.
В данной статье предлагается аналитическая модель, использующая теорию плоских волн для потерь при передаче звука перфорацией как единой перегородкой. Однако это исследование ограничено случаем нормального падения акустического возбуждения, когда на практике звук обычно исходит с разных углов падения.Поэтому в этой статье делается акцент на обсуждении влияния диаметра отверстия на потери при передаче, в которых аналогичные явления могут быть обнаружены в случае падения наклонного или диффузного поля. Термин «микро» обозначает субмиллиметровый диаметр, а «макро» – миллиметровый размер. Также предлагаются простые аналитические формулы для определенного диапазона частот, которые могут использоваться в качестве практического руководства при контроле шума. Модели также подтверждаются экспериментальными данными.
2.Управляющие уравнения
2.
1. Средняя скорость поверхности На рисунке 1 показана диаграмма перфорированной панели, подверженной нормальному воздействию акустической нагрузки. Частицы воздуха проникают в отверстия, а также возбуждают оставшуюся твердую поверхность панели и приводят ее в движение. Средняя скорость частицы над поверхностью пластины представляет собой комбинацию скорости частицы из-за движения панели и скорости частицы внутри отверстия, заданной формулой [9]. где – коэффициент перфорации.Внутри отверстий воздух движется как движущийся поршень из-за своего инерционного свойства, в то же время он взаимодействует с внутренней поверхностью отверстий, создавая силу трения из-за своего вязкого эффекта. Оба механизма могут быть представлены в терминах импеданса дырки, предложенного Маа [1]: с участием где – диаметр отверстия, – угловая частота, – плотность воздуха, – толщина пластины, – вязкость воздуха, равная Нс / м 2 .Действительная часть импеданса представляет собой эффект вязкости, а мнимая часть представляет собой инерцию воздуха внутри отверстий.
На рис. 2 представлена зависимость импеданса отверстия от диаметра. Можно видеть, что для отверстий с микроразмером менее 1 мм резистивная часть доминирует над импедансом отверстия, особенно на очень низкой частоте, где движение жидкости внутри отверстия в основном контролируется трением между воздухом и внутренней поверхностью отверстия. дыра.Однако эта действительная часть быстро уменьшается по мере увеличения диаметра, что приводит к преобладанию реактивной части в импедансе. Действительная часть также становится ниже мнимой части с увеличением частоты. Таким образом, чистое давление на поверхность панели можно определить как где первый член в левой части – это сила на единицу площади из-за трения, которое пропорционально относительному движению между жидкостью и пластиной, а второй член обусловлен инерцией воздуха внутри отверстия.Уравнение (5) также можно переписать в виде
Подставив это в (1), среднюю поверхностную скорость можно также выразить как функцию от чистого давления, задаваемого формулой где – однородный удельный акустический импеданс, предполагающий распределение отверстий по поверхности пластины, – сложный безразмерный член.
2.2. Нормальные потери передачи при инциденте
Рассмотрим сплошную панель, которая является однородной, неограниченной и негибкой, имеющей массу на единицу площади, поддерживаемую вязкими амортизаторами и упругими подвесками на единицу площади, как показано на рисунке 1.Предполагается, что идеализированное нормальное распространение звука воздействует на панель с частотой. Таким образом, общее звуковое давление на левой стороне панели составляет где и обозначают комплексную амплитуду падающего давления и отраженного давления, соответственно, для представляет собой акустическое волновое число, а – скорость звука в воздухе. Первый член в правой части (8) – это падающее звуковое давление, а второй член – это отраженное звуковое давление. Для остальных уравнений неявно предполагается временная зависимость.
Связь между средней скоростью поверхности (at) и звуковым давлением, возбуждающим панель, может быть получена с помощью уравнения Эйлера, которое из (8) дает где сопротивление воздуха.
На поверхности панели подстановкой из (9) в (8) дает Излучаемое давление, вызванное ускорением панели в положительном направлении, выражается как где – комплексная амплитуда передаваемого давления и снова с использованием уравнения Эйлера при дает Подставляя (12) в (10), получаем полное давление на левой стороне поверхности панели: Общее давление на правой стороне панели было представлено излучаемым полем в (12), которое эквивалентно передаваемому давлению.Перепад давления на поверхности панели составляет
2.2.1. Micro Size Диаметр
Поскольку предполагается, что только нормальный звук вызывает возбуждение панели, систему можно рассматривать как систему с одной степенью свободы (где вся поверхность панели движется в фазе по направлению). В данном случае важна масса панели. Уравнение движения системы с субмиллиметровыми дырами выражается как где – скорость панели.Первый член в правой части (15) – это сила, действующая на твердую часть панели из-за разницы звукового давления, а второй член – это действующая сила трения внутри отверстий.
Механическое сопротивление панели в вакууме определяется выражением где механическое демпфирование на единицу площади заменено на незатухающую собственную частоту и представляет собой коэффициент механических потерь. Подставляя (6) и (14) в (15), получаем скорость панели, которая выражается как с участием где, как и в (7), также является комплексным безразмерным членом.Затем уравнение (17) подставляется обратно в (7), чтобы получить отношение амплитуды передаваемого давления к амплитуде падающего давления: куда Что касается плоской волны, мощность звука пропорциональна интенсивности звука. Таким образом, коэффициент передачи мощности определяется выражением
2.2.2. Макро Размер Диаметр
Для перегородки с отверстиями миллиметрового размера (мм) поведение воздуха внутри отверстий становится чисто инерционным.Реактивная часть в (4) для дырки макро-размера может быть выражена как [7] куда – безразмерное акустическое реактивное сопротивление. Здесь второй член внутри скобки в (4) игнорируется как.
Второй член в (23), то есть, соответствует торцевой поправке на обоих концах отверстия, которая пропорциональна добавленной массе вблизи движущегося поршня [14]. Этот термин будет доминирующим для. Таким образом, уравнение движения может быть выражено как с участием ; следовательно, и становятся сложными безразмерными членами.Таким образом, средняя скорость частиц в (7) равна куда . Коэффициент передачи в (21) теперь можно записать как куда Из (21) и (26) коэффициент пропускания для сплошной панели можно получить, задав,,, и что дает Наконец, потери передачи в децибелах (дБ) можно рассчитать следующим образом:
3. Результаты
3.1. Область с контролируемой жесткостью
На рисунке 3 показан аналитический результат потерь при передаче звука (TL) перфорированных панелей, имеющих отверстия микро- и макроразмеров.Расчет проводится для алюминиевой пластины плотностью 2700 кг / толщиной 1 мм. Жесткость на единицу площади крепления установлена на 300 кН /, чтобы увидеть ее влияние на результаты.
Это можно увидеть для результатов со сплошной пластиной на очень низких частотах, где STL уменьшается по мере приближения частоты к нулевому значению в направлении незатухающей собственной частоты около 40 Гц.
Для микроперфорированных панелей на рисунках 3 (a) и 3 (b) TL ниже собственной частоты, в частности для мм, такое же, как у сплошной панели.Это происходит из-за большой силы сопротивления, которая ограничивает движение воздуха внутри отверстий. На частоте значительно ниже собственной частоты, то есть, и где коэффициент потерь обычно намного меньше единицы, из (16) и (18) это дает; механическое сопротивление в первую очередь определяется упругой жесткостью. Поскольку резистивная часть доминирует над импедансом отверстия, из (20) и (21) потери передачи в (29) могут быть записаны как где и сопротивление воздуха.Когда резистивный импеданс настолько велик, что превышает импеданс механической жесткости,, (30) сводится к [15]: Видно, что TL контролируется жесткостью крепления и нечувствителен к наличию отверстий в панели. Таким образом, перфорированная панель действует как сплошная панель. Второй член указывает на то, что TL спадает с частотой на 20 дБ / декаду (снова см. Результат для сплошной пластины или мм).
Однако перфорация будет влиять на TL, когда сила сопротивления в отверстиях уменьшается по мере увеличения диаметра отверстия, что становится меньше механического импеданса,.Тогда уравнение (30) может быть выражено как
TL теперь зависит от действительной части импеданса отверстия. Поскольку реальная часть уменьшается с увеличением диаметра отверстия, TL также уменьшается, как видно на мм и мм ниже 40 Гц.
На рисунках 3 (c) и 3 (d) показаны результаты при увеличении диаметра отверстия до макроразмера (мм). В импедансе отверстия теперь преобладает реактивная часть. Поскольку эта мнимая часть импеданса намного меньше механического импеданса на низкой частоте, то из (27),.Таким образом, потери при передаче составляют На низких частотах, особенно для тонкой пластины, сопротивление воздуха намного больше, чем реактивная часть полного сопротивления отверстия,. Таким образом, TL в (33) приближается к нулю, как показано на рисунках 3 (c) и 3 (d). С отверстиями макро-размера звуковая энергия может эффективно передаваться через перегородку на очень низкой частоте.
3.2. Область с контролируемой массой
На частоте, значительно превышающей собственную частоту, из (18),. Подставляя это в (20), и после математических манипуляций, потери передачи звука для микроперфорированной панели рассчитываются как
Уравнение (34) указывает, что помимо массы панели TL регулируется как резистивной, так и мнимой частями импеданса отверстия.На частоте чуть выше собственной частоты реальная часть все еще влияет на TL, что на рисунке 3 (a) показано почти постоянной TL ниже 1 кГц. В этом диапазоне частот можно наблюдать уменьшение TL с увеличением диаметра отверстия из-за уменьшения силы трения. Выше 1 кГц можно увидеть, что TL быстро увеличивается с увеличением частоты. Здесь реактивная часть преобладает над резистивной. Как показано на Рисунке 2, мнимая часть почти постоянна для диаметра отверстия меньше миллиметра, и поэтому, как видно на Рисунке 3 (а), на высокой частоте выше 1 кГц TL менее чувствительна к изменению диаметра отверстия.
Для пластин с отверстиями макро-размера на рисунках 3 (c) и 3 (d) TL увеличивается на 20 дБ / декаду почти для всего диапазона частот выше собственной частоты. Для этого случая, когда мнимая часть отвечает за TL, используя (23) и (26), а для TL определяется выражением
Интересно отметить, что для этих миллиметровых отверстий с фиксированной степенью перфорации, как показано на рисунке 3 (c), TL уменьшается по мере уменьшения диаметра отверстия. Другими словами, при отсутствии силы трения внутри отверстий звуковая энергия передается более эффективно в пластине с большим количеством отверстий меньшего размера, чем с несколькими отверстиями большего размера.Однако для пластины с миллиметровыми отверстиями, как на рисунке 3 (а), это показывает противоположный результат, когда TL уменьшается по мере увеличения размера отверстия при фиксированной степени перфорации.
Для сплошной пластины TL можно получить, установив импеданс отверстия в (35) на очень большое значение, или коэффициент перфорации, равный нулю, что дает
Обратите внимание, что (34), (35) и (36) основаны на предположении, что механический импеданс намного больше, чем импеданс воздуха, что может быть неверным для легкого материала, например, тонкого пластиковый лист.
3.3. Эффект перфорации
Также представляет интерес определить «потерю» потерь передачи из-за перфорации, которая количественно определяет снижение в дБ, полученное при установке перфорированной перегородки вместо сплошной панели. Это определяется как отношение передаваемой мощности после перфорации к мощности до перфорации. Таким образом, с точки зрения коэффициента передачи и TL эффект перфорации выражается как где нижние индексы и относятся к сплошной пластине и перфорированной пластине соответственно.
На рис. 4 представлен эффект перфорации из результатов, представленных на рис. 3. На рис. 4 (а) показано, что для пластин с отверстиями микроразмеров ниже собственной частоты (40 Гц) эффект перфорации отсутствует; то есть для мм (см. также рисунок 4 (b)). Видно, что оно уменьшается при увеличении диаметра отверстия. Выше собственной частоты в области «нормального закона падающей массы» уменьшается на 20 дБ / декаду. Затем он сходится к постоянному уровню на очень высокой частоте (в данном случае выше 10 кГц), когда мнимая часть импеданса отверстия является доминирующей.В этой области с контролируемой массой, подставив (34) и (36) в (37), эффект перфорации можно аппроксимировать следующим образом: Эффект перфорации для различных коэффициентов перфорации из рисунка 4 (b) сравнивается с результатами из (38), как показано на рисунке 5, с хорошим согласием.
Для пластин с отверстиями макроразмера, как показано на рисунках 4 (c) и 4 (d), ниже собственной частоты, имеет тот же уровень и тенденцию, что и STL сплошной пластины, которая контролируется жесткость крепления.В области с контролируемой массой, как и для микроотверстий на очень высокой частоте, также уменьшается на 20 дБ / декаду перед достижением постоянного уровня в зависимости от диаметра отверстия и степени перфорации. Опять же, подставляя (35) и (36) в (37), получаем где в правой части первый член не зависит от частоты (поскольку безразмерное акустическое реактивное сопротивление в денумераторе пропорционально частоте) и, следовательно, определяет соответствующее постоянное значение (в данном случае выше 1 кГц).Второй член контролирует крутизну 20 дБ / декаду сразу после незатухающей собственной частоты, где этот член уменьшается с увеличением частоты. Этот второй член исчезает, когда или и, следовательно, дает На рис. 6 представлены результаты, показанные на рис. 4 (г) и результаты (39) и (40). Видно, что (40) справедливо на частоте, эквивалентной примерно. Сравнение с результатами с использованием полных формул, показанных на рисунке 4 (d), дает хорошее согласие, за исключением небольшого расхождения при наклоне 20 дБ / декада на 1 дБ, особенно для.
4. Экспериментальная проверка
Была проведена экспериментальная работа по измерению потерь звукопередачи перфорированных пластин с различными диаметрами отверстий и коэффициентами перфорации. На рис. 7 показана экспериментальная установка с использованием импедансной трубки для измерения STL при нормальном падении акустической нагрузки. В импедансной трубке используется алюминиевая трубка толщиной 10 мм с внутренним диаметром 50 мм и общей длиной 960 мм для выходной трубки (между источником звука и образцом) и входной трубки (между образцом и окончанием).Четыре 1/2-дюймовых акустических микрофона G.R.A.S использовались с анализатором сигналов Pro Photon 6.34 для регистрации звукового давления внутри трубки. Затем записанные сигналы обрабатывались с помощью MATLAB для получения коэффициента передачи.
Образцы пластин изготовлены из алюминия толщиной 1 мм, диаметр отверстий которого варьируется: микрошурупы 0,3 и 0,5 мм, макро-отверстия 1,5 и 3 мм с коэффициентами перфорации 0,5% и 1%. Образец прикрепляется к внутренней трубке с помощью эластичной бумажной ленты на краю пластины.Легкая лента обеспечивала лишь незначительную дополнительную массу на пластине и была нанесена равномерно по краям пластины, которые могут действовать как пружинный элемент, как показано на рисунке 1.
В эксперименте использовалась методика обработки сигналов, предложенная Салиссу и Паннетоном [16]. ]. Этот метод требует двух разных нагрузок для оконечной нагрузки. Конический блок из стекловаты длиной 12 см использовался в качестве одной из нагрузок для приблизительно имитации безэховой заделки. Другой конец нагрузки представлял собой абсорбент цилиндрической формы, также сделанный из стекловаты толщиной 3 см.На рисунке 8 представлены результаты измерения (нанесенные в третьоктавных полосах с линейной частотой) потерь при передаче для твердых пластин, которые, как можно видеть, хорошо согласуются с теорией.
На рисунке 9 показаны результаты измерений образцов пластин с микроотверстиями в сравнении с результатами моделирования из (34). Эффект перфорации также нанесен на график для подтверждения данных измерений с помощью (38). Исходя из диаметра трубки, результат действителен только при частоте около 300 Гц [16].Хорошее согласие с небольшим расхождением менее 1 дБ можно увидеть для STL, за исключением ниже 500 Гц, где результаты измерений завышают теорию. Это может быть связано с коническим окончанием, где трудно достичь безэховых условий на низких частотах. Для эффекта перфорации небольшое расхождение выше 1 кГц показано как результат несогласия как STL перфорированных, так и сплошных пластин с теорией. На рис. 10 представлены результаты для образцов с дырками макроразмеров, которые также показывают хорошее совпадение при частотах выше 500 Гц.Таким образом, измерение подтверждает, что для пластин с отверстиями микроразмеров, сохраняя коэффициент перфорации, TL можно увеличить за счет уменьшения диаметра отверстия (см. Рисунки 9 (a), 9 (b), 9 (c) и 9 ( d)), а для отверстий с отверстиями макро-размера – увеличением диаметра отверстия (см. рисунки 10 (a), 10 (b), 10 (c) и 10 (d)).
5. Выводы
Были опубликованы аналитические модели для определения потерь при передаче звука для перфорированных пластин с отверстиями субмиллиметрового и миллиметрового размеров.Обнаружено, что для первого, где резистивная часть является доминирующей почти для всего частотного диапазона, STL уменьшается по мере увеличения диаметра при фиксированной степени перфорации. Напротив, для последнего, где реактивная часть намного больше, чем резистивная часть, STL увеличивается с увеличением диаметра. Также предлагаются простые аналитические модели STL для области с контролируемой массой. Аналитические результаты также были подтверждены данными измерений импедансной трубки с хорошим согласием.
Конфликт интересов
Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов в отношении публикации данной статьи.
Выражение признательности
Авторы выражают признательность за финансовую поддержку этого исследования Министерством высшего образования Малайзии (MoHE) в рамках схемы грантов на фундаментальные исследования No. FRGS / 2010 / FKM / TK02 / 3-F0078.
Влияние перфорации на жесткие плиты из пенополиуретана: акустические и механические свойства
Abstract
Сегодня фабрики оснащены разнообразным механическим оборудованием в ответ на быстрое технологическое и промышленное развитие.Промышленные зоны, расположенные рядом с жилыми кварталами, создают огромные экологические проблемы. В частности, шумовое загрязнение приводит к физическому и психологическому дискомфорту и рассматривается как невидимая и неизбежная проблема. Таким образом, снижение шума – это очень важный и неотложный вопрос. В данном исследовании плиты из жесткого пенополиуретана (ПУ) перфорировались с помощью нарезного станка. Механические и акустические свойства этих перфорированных пластин в отношении скорости перфорации и глубины перфорации оцениваются с точки зрения прочности на сжатие, ударной вязкости падающего груза и коэффициента звукопоглощения.Экспериментальные результаты показывают, что применение процесса перфорации наделяет жесткие вспененные плиты из полиуретана большим поглощением нагрузки и лучшим звукопоглощением на средних и высоких частотах.
Ключевые слова: процесс перфорации , пенополиуретан (ПУ), механические свойства, коэффициент звукопоглощения
1. Введение
Многие предприятия расположены недалеко от жилых районов и вызывают экологические проблемы, такие как шумовое загрязнение. Работа большого количества машин способствует возникновению большого количества шума.Кроме того, шум может усиливаться за счет многократных отражений, вызванных конструкцией стен и потолка на рабочем месте, тем самым ставя под угрозу качество жизни жителей. В физике шум определяется как звуковые волны неправильной частоты, которые производят неприятный, раздражающий или беспокоящий звук. Шум создает дисфорию и представляет опасность для здоровья человека [1,2]. Шум имеет разные атрибуты в зависимости от распределения энергии и частоты. Считается, что высокочастотный шум начинается от 1500 Гц, что означает резкие звуки с короткими звуковыми волнами.Таким образом, высокочастотный шум можно ослабить при наличии препятствий. Низкочастотный шум составляет менее 500 Гц, а его акустический характер распространяется за счет передачи через конструкции, передачи по воздуху и стоячих волн. Более того, низкочастотный шум не ослабляется при распространении и поэтому наносит наибольший ущерб здоровью человека [3].
Люди, живущие в промышленно развитых городах, постепенно осознают опасность шума. Чтобы уменьшить ущерб, наносимый окружающей среде и здоровью людей, обычно применяемыми средствами контроля шума являются разделение источников шума и пути распространения, а также защита получателей шума.В частности, звукопоглощающие и изоляционные материалы объединяются для окружения источника шума, который изменяет или изолирует путь распространения для достижения снижения шума [4,5]. Для снижения шума обычно используются звукопоглощение и звукоизоляция. В звукопоглощении применяется механизм, при котором звуковые волны в основном поглощаются материалами, в то время как меньшее количество звуковых волн отражается через поверхность и преломляется внутри. Обычно звукопоглощающие материалы имеют пористую структуру, и некоторые звуковые волны могут отражаться их поверхностью, а некоторые другие многократно преломляются внутри, тем самым рассеивая звуковую энергию.Звукопоглощающие материалы включают стекловолокно [6], искусственное волокно [7,8,9] и натуральные волокна [10,11], а звукоизоляционные материалы – это вспененные материалы, такие как пенополиуретан и пенополиуретан [12,13,14 ].
В звукоизоляции источники шума локализуются или отражаются с помощью звукоизолирующих материалов, чтобы уменьшить передачу или объем шума. Обычно материалы не обладают одновременно звукопоглощением и звукоизоляцией. Материал, сочетающий эти две особенности, может демонстрировать больший акустический эффект [4], что было целью многих недавних исследований.Кино и др. исследовали вибрацию содержащихся в ячейках пленок PU в импедансной трубке, чтобы определить влияние на акустические свойства [15]. Zhang et al. обнаружили, что взаимосвязанная структура соответствующих пористых сред помогает улучшить их звукопоглощающие характеристики, тем самым профилируя акустическую эффективность пенополиуретана. Результаты испытаний показали, что размеры ячеек и взаимосвязанных пор влияют на звукопоглощающую способность материалов [13]. Ren et al. предположил, что увеличение силы трения между воздухом и ячейками в пенополиуретане является наиболее эффективным методом улучшения звукопоглощения.Результаты их испытаний показали, что звукопоглощение пенополиуретана значительно улучшилось в результате увеличения сопротивления течению образцов звуковым волнам [16]. Более того, Tiuc et al. исследовали, как перфорация звукопоглощающих материалов коррелирует с коэффициентом звукопоглощения, и обнаружили, что перфорация улучшает коэффициент звукопоглощения, когда частота звука ниже 1100 Гц. Этот перфорированный звукопоглощающий материал подходит для использования в промышленности, транспорте и авиаперевозках [17].
Обычные перфорированные панели и микроперфорированные панели обычно используются для снижения шума или в качестве защитной поверхности для пористых материалов. Акустическая эффективность перфорированных панелей зависит от скорости перфорации, размера пор, толщины пластины, сопротивления потоку и условий установки [18,19]. Микроперфорированные панели (MPP) были разработаны Maa в 1975 году из-за нехватки пористых волокнистых материалов. MPP имеет богатые ресурсы материалов, включая картон, пластик и металлические пластины.В отличие от обычных перфорированных панелей, которые изготовлены из материалов с размером пор на уровне миллиметра или сантиметра, MPP имеет размер пор субмиллиметра и не требует использования каких-либо пористых волокнистых материалов. Кроме того, за MPP установлена резонансная камера, благодаря чему достигается эффективность звукопоглощения [20,21,22,23]. По сравнению с обычными перфорированными панелями, микроперфорированные панели имеют более высокий коэффициент звукопоглощения и более широкий диапазон звукопоглощающей полосы [24].Пенополиуретан, который является одним из самых популярных полимерных материалов, имеет эффективную и гибкую технологию производства, а его плотность, прочность и жесткость можно изменять в зависимости от применения. Пенополиуретаны бывают жесткими и гибкими [25,26]. Жесткий пенополиуретан имеет структуру с закрытыми порами, хорошую теплоизоляцию, легкий вес, удельную прочность, эффективную конструкцию, звуко- и электрическую изоляцию, стойкость к растворителям и ударопрочность. Таким образом, жесткий пенополиуретан обычно используется в качестве наполнителя для изоляционного / буферного слоя холодильных шкафов, а также внутреннего слоя стен зданий [27,28].Напротив, гибкие пенополиуретаны имеют структуру с открытыми порами, высокую прочность, высокую упругость и эффективную обработку; как таковые, они подходят для использования в амортизирующих и звукопоглощающих материалах [29]. В данном исследовании плиты из пенополиуретана состоят из изоцианата и полиола и перфорированы с диаметром пор 1 мм. Пенополиуретан состоят из пор, характеристики которых отличаются от характеристик пор, образованных перфорацией. Эти пористые структуры также рассеивают и ослабляют звуковые волны с помощью различных механизмов звукопоглощения, где пенополиуретан использует упругий резонанс ячеек, а перфорированный образец использует демпфирующее затухание.Таким образом, составная структура, в которой используются оба механизма, может эффективно снизить уровень шума и, таким образом, стала популярной тенденцией для звукопоглощающих материалов [30]. Образцы испытываются на сжатие, удар падающим грузом и коэффициент звукопоглощения; вычисляется средний коэффициент звукопоглощения, который характеризует механические и акустические свойства.
3. Результаты и обсуждение
3.1. Сжатие
Сжимающая нагрузка жестких пенополиуретановых плит проверена, данные показаны в.Когда плиты из пенополиуретана сжимаются, составляющие поры сначала демонстрируют упругую деформацию, а затем начинают сжиматься, деформироваться или сжиматься для распределения нагрузки, поскольку пластическая деформация не рассеивает нагрузку [32]. показывает сжимающую нагрузку пластин в зависимости от различных комбинаций скорости перфорации и глубины перфорации. Результаты испытаний показывают, что по сравнению с неперфорированными образцами плиты с перфорацией на глубине 25% и 50% имеют большую сжимающую нагрузку независимо от скорости перфорации.Более того, увеличение скорости перфорации сначала увеличивает, а затем уменьшает сжимающую нагрузку пластин. И наоборот, пластины, которые перфорированы на глубине 75% и 100%, имеют меньшую сжимающую нагрузку, чем неперфорированные образцы. Во время испытания глубина перфорации менее 50% позволяет распределить сжимающую нагрузку по порам, и эти образцы демонстрируют удовлетворительную упругую деформацию. Кроме того, неповрежденные участки перфорированных образцов создают поддерживающую структуру.Таким образом, глубина перфорации менее 50% положительно влияет на сжимающую нагрузку плит из пенополиуретана. Чрезмерная глубина перфорации (более 50%) снижает поддерживающую структуру плит из пенополиуретана, тем самым уменьшая сжимающую нагрузку. С помощью одностороннего дисперсионного анализа данные о сжатии перфорированных пенополиуретановых пластин сравниваются с точки зрения скорости и глубины перфорации. Не обнаружено существенной разницы в степени сжатия относительно скорости перфорации ( p = 0.526), тогда как значительная разница обнаруживается в сжатии по отношению к глубине перфорации (* p = 0,026), как видно на. Таким образом, оптимальная нагрузка сжатия 866,5 Н возникает, когда пластины изготавливаются с глубиной перфорации 50% и степенью перфорации 3%.
Сжимающая нагрузка плит из пенополиуретана по отношению к глубине перфорации ( a ) 25%; (b ) 50%; ( c ) 75%; и ( d ) 100%.
Таблица 1
Резюме одностороннего дисперсионного анализа сжатия пенополиуретановых пластин в зависимости от глубины перфорации.
| Глубина перфорации | Скорость перфорации | Сжимающая нагрузка (Н) | Модуль упругости (кПа) | CV% | p Значение | 1028,63 ± 158,83 | 15,44 | – | ||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 1% | 25% | 718,43 ± 78,58 | 1149,49 ± 125,72 | 5044 904 ± 52,70 | 1107,79 ± 84,32 | 7,61 | * | |||
| 75% | 552,53 ± 15,66 | 884,04 ± 25,06 | 2,83 | – | 10044% 57 ± 158,83 | 9,77 | – | |||
| 3% | 25% | 755,27 ± 90,47 | 1208,43 ± 144,76 | 11,98 | * | |||||
| 1386,39 ± 158,84 | 11,46 | ** | ||||||||
| 75% | 543,03 ± 27,35 | 868,85 ± 43,76 | 5,04 | 100463 | 9045 899,47 ± 71,107,90 | – | ||||
| 5% | 25% | 724,97 ± 77,35 | 1159,95 ± 123,77 | 10,67 | ** | 5044% | 9044%12 ± 36,87 | 1033,79 ± 58,99 | 5,71 | ** |
| 75% | 563,92 ± 18,86 | 902,28 ± 30,17 | 3,34 | *3,34 | ** | 760,37 ± 86,69 | 11,40 | – |
3,2. Удар падающим грузом
показывает остаточную нагрузку на плиты из пенополиуретана в зависимости от различных скоростей перфорации 0%, 1%, 3% и 5% и глубины перфорации 25%, 50%, 75% и 100%.Результаты испытаний показывают, что перфорированные плиты из пенополиуретана демонстрируют меньшую остаточную нагрузку, чем неперфорированные. Структура пластин повреждена в результате перфорации; в результате пластины становятся менее поддерживающими. Сравнение с неперфорированными образцами показывает, что перфорированные плиты из пенополиуретана демонстрируют большую деформацию выдавливания и схлопывание пор, вызванное перфорацией, при приложении мгновенного удара. Кроме того, область между порами, вызванная перфорацией, также создает трещины, которые рассеивают больше энергии удара ().Кроме того, вариации скорости перфорации и глубины перфорации не приводят к существенной разнице в остаточной нагрузке перфорированных образцов. В результате перфорированные плиты из пенополиуретана демонстрируют более высокие характеристики поглощения энергии удара по сравнению с неперфорированными образцами. В частности, самая низкая остаточная ударная нагрузка 110,4 Н возникает, когда перфорированные пластины изготавливаются с глубиной перфорации 75% и скоростью перфорации 3% во время испытания на удар падающим грузом 9000 Н.Результаты ANOVA показывают, что ни скорость перфорации, ни глубина перфорации не имеют отношения к ударным характеристикам плит из вспененного полиуретана ( p > 0,05).
Остаточная нагрузка плит из пенополиуретана в зависимости от скорости перфорации (0%, 1%, 3% и 5%) и глубины перфорации (25%, 50%, 75% и 100%).
Изображение трещин в пластине из пенополиуретана.
3.3. Коэффициент звукопоглощения
показывает коэффициент звукопоглощения плит из пенополиуретана в зависимости от различных скоростей перфорации 0%, 1%, 3% и 5% и глубины перфорации 25%, 50%, 75% и 100%.Результаты испытаний показывают, что перфорированные пластины демонстрируют немного улучшенный эффект звукопоглощения звуковых волн на частоте 125–4000 Гц. Характеристический пик составляет 2000 Гц для образцов с глубиной перфорации 25%, 50% и 100%, и 1800 Гц для образцов с глубиной перфорации 75%, то есть большинство образцов демонстрируют оптимальный эффект звукопоглощения. от звуковых волн с частотой 2000 Гц. В частности, использование глубины перфорации 50% и 75% улучшает звукопоглощающий эффект для звуков с частотой 2500 Гц.Пенополиуретан имеет структуру с закрытыми ячейками, и ячейки не связаны между собой. В первую очередь, пенополиуретан рассеивает звуковую энергию за счет упругого сжатия и вибрации ячеек. Падающие волны, которые приближаются к плитам из пенополиуретана, ослабляются из-за потери звуковой энергии; некоторые волны отражаются, а некоторые рассеиваются за счет вибрации между звуковой энергией и пластинами. Таким образом, только определенное количество звуковых волн проникает в пластины через поры. Кроме того, поверхность перфорированных плит из пенополиуретана обеспечивает легкий доступ звуковых волн внутрь помещения, тем самым уменьшая степень отражения звука.Затем воздух в порах формирует относительную скорость относительно падающих звуковых волн. Истирание между высокоскоростными молекулами воздуха и застойными молекулами воздуха, а также трение между звуковыми волнами и шероховатой поверхностью пор способствует преобразованию кинетической энергии в тепловую, тем самым достигая звукопоглощения.
Коэффициент звукопоглощения плит из пенополиуретана в зависимости от глубины перфорации ( a ) 25%; (b ) 50%; ( c ) 75%; и ( d ) 100%.
Когда звуковые волны имеют частоту выше 2500 Гц, плиты из пенополиуретана с глубиной перфорации 50% и 75% и высокой скоростью перфорации демонстрируют больший эффект звукопоглощения. И наоборот, использование глубины перфорации 100% приводит к проникновению звуковых волн через пластины, тем самым вызывая относительно более низкий эффект звукопоглощения. показывает NRC, SAA, соответствующую частоту и коэффициент звукопоглощения (α max ) пластин в зависимости от глубины перфорации и скорости перфорации.В частности, оптимальный эффект звукопоглощения достигается, когда пластины изготовлены с глубиной перфорации 50% и степенью перфорации 3%, а падающие звуковые волны имеют частоту 125–4000 Гц.
Таблица 2
NRC, SAA, соответствующая частота и коэффициент звукопоглощения плит из пенополиуретана.
| Глубина перфорации – скорость перфорации | Коэффициент шумоподавления (NRC) | Среднее значение звукопоглощения (SAA) | Частота (Гц) при α макс. | α макс.| 0.160 | 0,364 | 1880 | 0,60 | |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 25% -1% | 0,210 | 0,418 | 2000 | 0,73 | ||||
| 25% -3% | ||||||||
| 0,65 | ||||||||
| 25% —5% | 0,192 | 0,427 | 1900 | 0,68 | ||||
| 50% —1% | 0,224 | 0,437 | 2000 909 —3% | 0.237 | 0,560 | 2000 | 0,76 | |
| 50% —5% | 0,230 | 0,655 | 2100 | 0,76 | ||||
| 75% —1% | 0,62 | |||||||
| 75% —3% | 0,225 | 0,540 | 1800 | 0,78 | ||||
| 75% —5% | 0,223 | 0,640 9064 | 1700 909 904 —1% | 0.248 | 0,396 | 2000 | 0,75 | |
| 100% —3% | 0,226 | 0,459 | 1800 | 0,79 | ||||
| 100% —5% | 100% —5% | 0,92 |
3,4. Коэффициент звукопоглощения по отношению к размеру резонансной камеры
показывает влияние размера резонансной камеры на звукопоглощение плит из пенополиуретана, изготовленных при различных условиях перфорации.Во время испытания образцы помещаются в пробирку, и расстояние от конца пробирки до образца варьируется на 0, 5, 10, 15 и 20 мм; это расстояние является параметром (размером резонансной камеры). Более того, когда образцы перфорированы на глубину 100%, туннели, образованные в пластинах из пенополиуретана и герметичной резонансной камере, образуют резонансную структуру Гельгольца, в которой акустическая энергия снижается из-за резонанса звуковой ячейки и резонанса сжатия. Результаты испытаний коэффициента звукопоглощения согласуются, то есть увеличение размера резонансной камеры смещает характеристические пики плит из пенополиуретана с 2000 Гц на более низкую частоту независимо от глубины перфорации.Однако при глубине перфорации 50% и 75% увеличение размера резонансной камеры не оказывает существенного влияния на эффект звукопоглощения пластин на частоте 2500 Гц. Звуковые волны на разных частотах имеют разные характеристики и, следовательно, не обладают одинаковым рассеиванием звуковой энергии. Низкая частота соответствует большой длине волны. Следовательно, для поглощения звука используется резонансное рассеяние звуковой энергии на низкой частоте. Высокочастотные звуковые волны имеют короткие длины волн и, таким образом, могут рассеиваться с помощью пористых материалов за счет истирания молекул воздуха для достижения звукопоглощения.Следовательно, за пластинами поддерживается камера для увеличения резонансного пространства, что приводит к большему преломлению звуковых волн. В результате характерный пик пластин постепенно смещается от 2000 Гц к более низким частотам.
Коэффициент звукопоглощения плит из пенополиуретана в зависимости от глубины перфорации ( a ) 25%; (b ) 50%; ( c ) 75%; и ( d ) 100% и размер резонансной камеры (0, 5, 10, 15 и 20 мм).
Резонатор Гельмгольца часто имеет резонансную частоту ( f 0 ).Материалы демонстрируют большее звукопоглощение при испытании на частоте, сравнимой с f 0 . Таким образом, уравнение 8 используется для вычисления резонансной частоты для образцов при 100% глубине перфорации, чтобы изучить различия между теоретическими и практическими результатами, показанными на рис. Сравнение результатов испытаний с d показывает значительную разницу при высокой скорости перфорации, которая приписывается пластинам из пенополиуретана. Таким образом, эластичный резонансный звукопоглощение ячейки и перфорированный резонатор Гельмгольца обеспечивают комплексную акустическую эффективность против звуковых волн.
где f 0 – резонансная частота, c – акустическая скорость, p – скорость перфорации, t – толщина перфорированных пластин, d – диаметр пор, L – размер резонансной камеры.
Таблица 3
Резонансная частота ( f 0 ) в Гц перфорированных пластин при 100% глубине перфорации.
| Скорость перфорации (%) | Толщина резонатора (мм) | |||
|---|---|---|---|---|
| 5 | 10 | 15 | 20 | |
| 1 | 9046 Гц | 9046 Гц | 9064 Гц | 422 Гц |
| 3 | 1463 Гц | 1035 Гц | 845 Гц | 731 Гц |
| 5 | 1889 Гц | 1336 Гц | 9469 9044 Кроме того, перфорированные пластины с глубиной перфорации менее 100% не соединены с резонансной камерой.Следовательно, эти образцы не могут считаться резонаторами Гельмгольца, и такая перфорация помогает уменьшить падающую влажность на поверхность пенополиуретана, тем самым уменьшая количество звуковых волн, которые непосредственно отражаются. После этого звуковые волны проникают в образцы через поры. Относительная скорость между звуковыми волнами и застойными молекулами воздуха в порах одновременно сжимает последние, тем самым увеличивая плотность и давление воздуха. Затем молекулы сжатого воздуха движутся к основанию пор, вызывая тем самым более незначительные резонансные колебания и трение о поры.Таким образом, звуковые волны ограничиваются порами и преобразуются в стоячие волны, а их кинетическая энергия преобразуется в тепловую энергию, которая постепенно рассеивается. RPG Modex Plate – Acoustic Products Проблема Solution RPG с гордостью представляет новое уникальное дополнение к Линия Modex ™, называемая Modex ™ Plate. Пластина была разработана Институтом строительной физики Институт Фраунгофера и предлагает эффективное поглощение в диапазоне от 50 до 5000 Гц. толщиной всего 4 дюйма, пластина Modex ™ имеет привлекательная металлическая отделка с порошковым покрытием и возможность поверхностного монтажа стены или потолки. Поглощение Установка Технические характеристики Характеристики
Преимущества Запатентованная металлическая система с демпфированием пластин Modex ™ обеспечивает поглощение за счет поршневой вибрации, демпфированных изгибных режимов и пористая абсорбция сзади и спереди из полиэстера. Три механизма поглощения обеспечивают поглощение в течение значительного диапазон частот, обеспечивающий модальное управление одним продуктом. высокая эффективность поглощения, поэтому требуется меньше панелей для эффективное модальное управление Тонкий 4-дюймовый профиль позволяет использовать пластину Modex ™ на открытые стены и за Т-образной балкой и системами стрейч-ткани. Перфорированный металлический корпус с порошковым покрытием обеспечивает привлекательный внешний вид. Конец. Приложения Изделие тяжелое, и потребуется 2 человека для установки. Патент США на пористую звукопоглощающую панель Патент (Патент № 11021871 от 1 июня 2021 г.)ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИНастоящее изобретение относится к перфорированной пластине в качестве звукопоглощающего элемента. УРОВЕНЬ ТЕХНИКИИзвестно, что звукопоглощающие характеристики перфорированной пластины в качестве звукопоглощающего элемента, то есть перфорированной звукопоглощающей пластины, можно улучшить за счет уменьшения диаметров отверстий в перфорированной пластине.Однако пластинчатый материал для использования в качестве звукопоглощающего элемента настолько тонкий, что в пластинчатом материале невозможно легко сделать отверстия, диаметр которых не превышает толщину пластинчатого материала. С другой стороны, когда перфорированная пластина накладывается на звукопоглощающий элемент и завершается как изделие, перфорированная пластина часто должна иметь покрытие с точки зрения коррозионной стойкости, устойчивости к атмосферным воздействиям и т.п. Перфорированная звукопоглощающая пластина поглощает звук по принципу гашения звука в процессе распространения звука через отверстия, сформированные в перфорированной звукопоглощающей пластине.Соответственно, когда на перфорированную пластину наносят покрытие для закрытия отверстий, возникает опасение, что звукопоглощающие характеристики перфорированной пластины ухудшаются. Например, в Патентной литературе 1 раскрыта перфорированная звукопоглощающая пластина, полученная путем покрытия перфорированной пластины. В методике, описанной в Патентной литературе 1, тонкая пленка покрытия, имеющая толщину от 1 до 10 мкм, формируется на поверхности перфорированной пластины, чтобы закрыть открытые части сквозных отверстий. Патентная литература 1 предполагает, что благодаря тонкой пленке покрытия можно предотвратить попадание пыли в сквозные отверстия и можно избежать ухудшения, вызванного старением и т.п., так что звукопоглощающие свойства и внешний вид могут быть улучшены. СПИСОК ЦИТАТОВ Патентная литератураПатентная литература 1: JP-A-2008-233792 СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ Технические проблемыНет особой проблемы с продуктом, в котором покрытие толщиной 1 до 10 мкм необходимо и достаточно. Однако пленка покрытия, имеющая толщину, например, около 20 мкм, наносится путем электроосаждения и т.п. для предотвращения ржавчины на пластинчатый материал, требующий высокой устойчивости к атмосферным воздействиям, такой как стальной лист, составляющий автомобиль.Когда пленка покрытия достигает такой толщины, звукопоглощающие характеристики значительно ухудшаются в способе, в котором сквозные отверстия закрываются пленкой покрытия в Патентной литературе 1. Кроме того, цель способа, описанного в Патентный документ 1, в котором сквозные отверстия закрыты тонкой пленкой покрытия, имеющей толщину от 1 до 10 мкм, предназначен не для улучшения звукопоглощающих характеристик перфорированной пластины, а для предотвращения ухудшения звукопоглощающих характеристик. Настоящее изобретение было выполнено с учетом вышеупомянутой ситуации. Задача настоящего изобретения состоит не в том, чтобы избежать ухудшения звукопоглощающих характеристик, а в том, чтобы улучшить звукопоглощающие характеристики перфорированной пластины путем нанесения покрытия. Решение проблемПерфорированная звукопоглощающая пластина в настоящем изобретении включает перфорированную пластину в качестве основного материала, в котором сформировано большое количество сквозных отверстий, и покрывающая пленка нанесена на внутреннюю поверхность стенки сквозного отверстия. отверстие, а часть сквозного отверстия, объем которой меньше объема сквозного отверстия, образована пленкой покрытия. Преимущества изобретенияВ настоящем изобретении объем сквозного отверстия в основном материале уменьшается за счет пленки покрытия, так что вязкое демпфирование из-за отверстия может быть увеличено. В результате звукопоглощающие характеристики могут быть лучше, чем те, которые достигаются сквозным отверстием в основном материале. «Вязкое демпфирование» означает затухание звуковой волны за счет трения между звуковой волной и поверхностью стены во время прохождения звука. КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙРИС.Фиг.1 – вид в разрезе звукопоглощающей конструкции, включающей перфорированную звукопоглощающую пластину в первом варианте осуществления настоящего изобретения. РИС. 2 Увеличенный вид сквозной части в перфорированной звукопоглощающей пластине, показанной на фиг. 1. РИС. 3 График, показывающий эффект, полученный за счет уменьшения объема сквозного отверстия пленкой покрытия. РИС. 4 График, показывающий соотношение между отношением толщины пленки к диаметру отверстия и скоростью увеличения средней звукопоглощающей способности. РИС. 5 Вид сквозной части, показанной на фиг. 2 в первой модификации. РИС. 6 Вид сквозной части, показанной на фиг. 2 во второй модификации. РИС. 7 Увеличенный вид сквозной части перфорированной звукопоглощающей пластины во втором варианте осуществления настоящего изобретения. РИС. 8 Вид сквозной части, показанной на фиг. 7 в первой модификации. РИС. 9 Вид сквозной части, показанной на фиг.7 во второй модификации. РИС. 10 Увеличенный вид сквозной части перфорированной звукопоглощающей пластины в третьем варианте осуществления настоящего изобретения. РИС. 11 Вид сквозной части, показанной на фиг. 10 в первой модификации. РИС. 12 Вид сквозной части, показанной на фиг. 10 во второй модификации. ОПИСАНИЕ ВАРИАНТОВ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯВарианты осуществления настоящего изобретения будут описаны ниже со ссылкой на чертежи. (звукопоглощающая конструкция с перфорированной звукопоглощающей пластиной) Как показано на фиг. 1 перфорированная звукопоглощающая пластина 1 размещена на заданном расстоянии от закрывающего элемента в форме пластины или стенки 2 , так что между перфорированной звукопоглощающей пластиной 1 образуется воздушный слой 3 . и замыкающий элемент 2 . Закрывающий элемент 2 представляет собой элемент, в котором нет отверстий, то есть его передняя поверхность не сообщается с его рабочей поверхностью.Закрывающий элемент 2 размещается на стороне, противоположной источнику шума 5 , поперек перфорированной звукопоглощающей пластины 1 . Перфорированная звукопоглощающая пластина 1 в настоящем варианте (ах) осуществления представляет собой звукопоглощающую пластину, в которой покрывающая пленка 7 сформирована с обеих сторон перфорированной пластины 6 в качестве основного материала, имеющего большое количество сквозных отверстий 4 и образуется на внутренних поверхностях стенок сквозных отверстий 4 .Примеры способов нанесения покрытия для формирования покрывающей пленки 7 включают электроосаждение, нанесение кистью, нанесение покрытия распылением и т.п. Примеры материалов перфорированной пластины 6 и закрывающего элемента 2 включают алюминий, алюминиевые сплавы, нержавеющую сталь, железо, смолу и т.п. Первый вариант осуществления(Детали сквозной части) Фиг. 2 – увеличенный вид сквозного отверстия 4 в перфорированной звукопоглощающей пластине 1 в первом варианте осуществления, показанном на фиг.1. Как показано на фиг. 2 сквозное отверстие 4 перфорированной пластины 6 в качестве основного материала представляет собой столбчатое отверстие, в котором пленка покрытия 7 a сформирована по всей внутренней поверхности стенки сквозного отверстия 4 , и часть со сквозным отверстием 8 , имеющая диаметр меньше диаметра d (диаметр d) сквозного отверстия 4 , образована пленкой покрытия 7 a . Кроме того, объем отверстия, образованного в части 8 сквозного отверстия, меньше объема отверстия, образованного в сквозном отверстии 4 , которое не было покрыто.Пленка покрытия 7 a имеет форму горы, в которой ее центральная часть набухает (или утолщается) по сравнению с ее концевыми частями в направлении толщины. Толщина пленки Lmax гребневого участка 11 (участок максимальной толщины пленки) меньше 1/2 диаметра d сквозного отверстия 4 . В этом примере часть сквозного отверстия 8 , перпендикулярная направлению толщины, является круглой в любой части в направлении толщины.Однако каким-либо способом покрытия часть 8 со сквозным отверстием может формировать не круг (полный круг), а измельченный круг, измельченный четырехугольник или тому подобное. В настоящем изобретении часть 8 со сквозным отверстием может быть такой частью со сквозным отверстием, которая не является полностью круглой. Кроме того, в этом примере ось сквозного отверстия 4 совмещена с осью сквозного отверстия 8 . Однако каким-либо способом покрытия ось сквозного отверстия 4 не совмещена с осью части сквозного отверстия 8 .В вышеупомянутом примере, поскольку ось сквозного отверстия 4 выровнена с осью части сквозного отверстия 8 , толщина пленки Lmax меньше 1/2 диаметра d сквозного отверстия 4 . Когда ось сквозного отверстия 4 не совмещена с осью части сквозного отверстия 8 , то есть когда покрытие имеет неровности или неровности в направлении по окружности внутренней поверхности стенки сквозного отверстия 4 , может быть участок, где толщина Lmax пленки не меньше 1/2 диаметра d сквозного отверстия 4 .Важно сформировать часть сквозного отверстия, не закрывая отверстие сквозного отверстия 4 , несмотря на покрытие на внутренней поверхности стенки сквозного отверстия 4 . Здесь РИС. 3 – график, показывающий эффект, полученный за счет уменьшения объема сквозного отверстия пленкой покрытия. Пунктирная линия на фиг. 3 обозначает звукопоглощающую способность в различных частотных диапазонах, когда внутренняя поверхность стенки сквозного отверстия 4 не имеет покрытия. Сплошная линия на фиг.3 обозначает звукопоглощающую способность в различных частотных диапазонах при покрытии внутренней поверхности стенки сквозного отверстия 4 (объем сквозного отверстия 4 уменьшается за счет покрытия). Как следует из фиг. 3, вязкое демпфирование отверстием может быть увеличено за счет уменьшения объема сквозного отверстия 4 пленкой покрытия. В результате звукопоглощающие характеристики могут быть улучшены по сравнению со сквозным отверстием в основном материале во всех диапазонах частот. РИС. 4 представляет собой график, показывающий соотношение между отношением толщины пленки L к диаметру d отверстия и скоростью увеличения средней звукопоглощающей способности. Следует отметить, что сквозное отверстие 4 в основном материале анализируемой перфорированной звукопоглощающей пластины имеет столбчатую форму. «Толщина пленки L» в отношении толщины пленки L к диаметру отверстия d на оси абсцисс на фиг. 4 обозначает толщину самой пленки покрытия, когда пленка покрытия, имеющая однородную толщину, формируется по всей поверхности внутренней стенки столбчатого сквозного отверстия 4 , или обозначает толщину пленки Lmax как максимальную толщину пленки, когда существует разница по толщине покрывающей пленки в направлении толщины, как показано на фиг.2. «Средняя звукопоглощающая способность» обозначает среднюю звукопоглощающую способность при частоте от 100 до 500 Гц в перфорированной звукопоглощающей пластине, в которой каждое отверстие диаметром d 1 мм выполнено в пластине, имеющей толщину пластины 1 мм, а внутренняя поверхность стенок отверстий покрыта пленкой покрытия, имеющей толщину пленки L, исходя из предположения, что относительное отверстие в перфорированной звукопоглощающей пластине определено таким образом, что звукопоглощающая способность равна 1 при звукоизоляции. поглощающий пик.Средняя звукопоглощающая способность обычно составляет от 0,5 до 0,7. Что касается состояния сквозной части на фиг. 4, средняя звукопоглощающая способность установлена на 0,5, и нет неровностей покрытия в окружном направлении поверхности внутренней стенки сквозного отверстия 4 , то есть ось сквозного отверстия 4 совмещена с ось сквозного отверстия, образованного внутри сквозного отверстия 4 пленкой покрытия. На графике справа на фиг.4, на графике с левой стороны увеличена часть, где отношение толщины пленки L к диаметру d отверстия составляет от 0 до 0,05. Как видно из графика справа на фиг. 4, средняя звукопоглощающая способность увеличивается на 2%, когда отношение толщины пленки L к диаметру отверстия d изменяется от 0 до 0,02. Когда средняя звукопоглощающая способность увеличивается на 2%, отраженная энергия уменьшается примерно на 0,1 дБ. Таким образом, начинает проявляться значительная разница в звукопоглощающей способности.То есть предпочтительно, чтобы отношение толщины пленки L к диаметру отверстия d составляло 0,02 (1/50) или более. Причина, по которой отраженная энергия уменьшается примерно на 0,1 дБ при увеличении средней звукопоглощающей способности на 2%, будет объяснена на основе следующей формулы. Er (дБ) обозначает отраженную энергию (энергия отраженной волны) до улучшения (до увеличения средней звукопоглощающей способности), а Er ′ (дБ) обозначает отраженную энергию после улучшения. Величина уменьшения отраженной энергии составляет Δl (дБ).Здесь α обозначает среднюю звукопоглощающую способность до улучшения (толщина пленки равна нулю), а α ‘обозначает среднюю звукопоглощающую способность после улучшения. Ei обозначает энергию входной волны. Δ1 = Er-Er ′ = 10log10 (1-α) Ei-10log10 (1-α ′) Ei = 10log10 ((1-α) / (1-α ′)) Когда α ′ = α + 0,02, α и α = 0,5 подставляются в вышеупомянутую формулу. Δl составляет около 0,1 дБ. Хотя предпочтительно, чтобы диаметр сквозного отверстия, образованного пленкой покрытия, был меньше, звукопоглощающие характеристики снижаются, когда сквозное отверстие 4 закрывается пленкой покрытия.Следовательно, отношение толщины пленки L к диаметру отверстия d меньше 0,5 (1/2). Чтобы более надежно предотвратить закрытие сквозного отверстия 4 пленкой покрытия, предпочтительно, чтобы отношение толщины пленки L к диаметру отверстия d составляло 1/4 или меньше. Кроме того, в варианте осуществления, показанном на фиг. 2, толщина пленки покрывающей пленки больше на центральной части (на центральной части покрывающей пленки в направлении толщины), чем на концевой части в направлении толщины (на концевой части покрывающей пленки толщиной направление).Таким образом, длина в направлении толщины части (области), имеющей небольшой диаметр отверстия, короче, чем в случае, когда отверстие имеет фиксированное сечение из-за однородной пленки покрытия. В результате эффект вязкого демпфирования из-за отверстия может быть улучшен, чтобы получить эффект, заключающийся в том, что количество отверстий может быть уменьшено для получения тех же звукопоглощающих характеристик. В тонкой перфорированной пластине, на которую применяется настоящее изобретение, предпочтительно, чтобы толщина пленки покрытия, образованной на поверхности внутренней стенки сквозного отверстия, 4 (что является толщиной самой пленки покрытия, когда пленка покрытия имеет однородную толщину или толщина части максимальной толщины пленки, когда пленка покрытия не имеет однородной толщины), составляет от 10 до 100 мкм, а диаметр отверстия d равен 0.5 мм или меньше. (первая модификация первого варианта осуществления) Фиг. 5 – вид сквозной части, показанной на фиг. 2 в первой модификации. Хотя обе поверхности перфорированной пластины 6 покрыты перфорированной звукопоглощающей пластиной 1 , показанной на фиг. 1 и фиг. 2, в этом варианте осуществления покрыта только одна поверхность перфорированной пластины 6 . Таким образом, пленка покрытия 7 b формируется на части внутренней поверхности стенки сквозного отверстия 4 .Покровная пленка 7 b представляет собой покрывающую пленку в виде горы, аналогичную покрывающей пленке 7 a , показанной на фиг. 2. Однако пленка покрытия 7 b не ограничивается этим, но может быть пленкой покрытия, имеющей однородную толщину в любой части в направлении толщины. Когда пленка покрытия 7 b формируется только на части внутренней поверхности стенки сквозного отверстия 4 , части сквозного отверстия, диаметр которой меньше диаметра сквозного отверстия 4 в основном материале и объем которого меньше, чем объем сквозного отверстия 4 в основном материале, может быть сформирован так, чтобы звукопоглощающие характеристики могли быть лучше, чем достигаемые сквозным отверстием 4 в основном материале .Кроме того, когда покрывающая пленка 7 b формируется в форме горы за счет использования поверхностного натяжения или подобного, длина в направлении толщины части (области), имеющей небольшой диаметр отверстия, меньше, чем случай, когда отверстие имеет фиксированное сечение за счет равномерного покрытия пленки. В результате эффект вязкого демпфирования из-за отверстия может быть улучшен, чтобы получить эффект, заключающийся в том, что количество отверстий может быть уменьшено для получения тех же звукопоглощающих характеристик. Часть сквозного отверстия 8 представляет собой часть отверстия, образованную поверхностью пленки покрытия 7 b и поверхностью внутренней стенки сквозного отверстия 4 , поверхностью, на которой пленка покрытия 7 b отсутствует (поверхность, на которую не было нанесено покрытие) (то же самое может быть применено к другому варианту (ам) осуществления, в котором часть внутренней поверхности стенки сквозного отверстия в основном материале покрыта, как будет описано позже). (вторая модификация первого варианта осуществления) Фиг.6 – вид сквозной части, показанной на фиг. 2 во второй модификации. В этом варианте осуществления обе оконечные части 4 и сквозного отверстия 4 перфорированной пластины 6 в качестве основного материала скошены. Таким образом, пленка покрытия 7 c , сформированная на поверхности внутренней стенки сквозного отверстия 4 , имеет большую степень кривизны, чем пленка покрытия 7 a на фиг. 2, так что область (область вокруг выступа 11 ), где диаметр отверстия уменьшается в направлении толщины за счет покрытия, уменьшается по сравнению со случаем перфорированной пластины 6 , где на конце отверстия нет фаски. как показано на фиг.2. В результате эффект вязкого демпфирования из-за отверстия может быть улучшен, чтобы получить эффект, заключающийся в том, что количество отверстий может быть уменьшено для получения тех же звукопоглощающих характеристик. Второй вариант осуществленияФиг. 7 – увеличенный вид сквозной части перфорированной звукопоглощающей пластины 21 во втором варианте осуществления настоящего изобретения. Сквозное отверстие 4 , сформированное в перфорированной пластине 6 в качестве основного материала, показанного на фиг.2, фиг. 5 или фиг. 6 – столбчатое отверстие. С другой стороны, сквозное отверстие 9 , сформированное в перфорированной пластине 6 (основной материал) в этом варианте осуществления, сформировано в виде круглого отверстия в виде усеченного конуса. Сквозное отверстие 9 включает в себя участок с максимальным диаметром 12 , сформированный на одной поверхности перфорированной пластины 6 , и участок с минимальным диаметром 13 , сформированный на другой поверхности перфорированной пластины 6 .Диаметр сквозного отверстия 9 постепенно увеличивается от участка с минимальным диаметром отверстия 13 к участку с максимальным диаметром отверстия 12 . Сквозное отверстие 9 в этом варианте осуществления классифицируется по форме, подобной прямоугольному усеченному конусу (круговой усеченный конус, симметричный относительно его собственной оси), по форме, подобной круглому усеченному конусу. Однако сквозное отверстие , 9, может быть сквозным отверстием, сформированным в виде наклонно круглого усеченного конуса.Кроме того, форма сквозного отверстия 9 не ограничивается круглым усеченным конусом, но может использоваться любая форма, при условии, что диаметр отверстия увеличивается постепенно от участка с минимальным диаметром отверстия 13 к участку с максимальным диаметром отверстия. 12 , как описано выше (то же самое можно применить к круглому отверстию в виде усеченного конуса 14 b сквозного отверстия 14 в третьем варианте осуществления, который будет описан позже). Покрывающая пленка 7 d сформирована по всей поверхности внутренней стенки сквозного отверстия 9 и части сквозного отверстия 10 , объем которой меньше объема сквозного отверстия 9 образуется пленкой покрытия 7 d. Когда форма сквозного отверстия 9 сужается, место с наименьшим диаметром отверстия может быть ограничено частью минимального диаметра отверстия 13 .Таким образом, можно снизить риск того, что отверстие может быть закрыто из-за точности формы отверстия, изменения толщины пленки покрытия и т.п. Перфорированная звукопоглощающая пластина 21 может быть расположена так, чтобы поверхность на участке с минимальным диаметром отверстия 13 была обращена к источнику шума 5 или поверхность на участке с максимальным диаметром отверстия 12 была обращена к источнику шума 5 (то же самое можно применить к перфорированным звукопоглощающим пластинам, имеющим сквозные части, показанные на фиг.С 8 по фиг. 12). (первая модификация второго варианта осуществления) Фиг. 8 – вид сквозной части, показанной на фиг. 7 в первой модификации. В этом варианте осуществления покрыта только поверхность перфорированной пластины 6 на стороне участка 13 с минимальным диаметром отверстия. Таким образом, пленка покрытия 7 e формируется только на части 13 минимального диаметра отверстия на внутренней поверхности стенки сквозного отверстия 9 .При такой конфигурации вышеупомянутый эффект, заключающийся в том, что можно снизить риск того, что отверстие может быть закрыто из-за точности формы отверстия, изменения толщины пленки покрытия и т.п., может быть достигнут за счет меньшего количества покрытия. (вторая модификация второго варианта осуществления) Фиг. 9 – вид сквозной части, показанной на фиг. 7 во второй модификации. В этом варианте осуществления покрывается только поверхность перфорированной пластины 6 на стороне участка 12 максимального диаметра отверстия.Таким образом, пленка покрытия 7 f формируется только на части 12 максимального диаметра отверстия на внутренней поверхности стенки сквозного отверстия 9 . При такой конфигурации диаметр отверстия может быть уменьшен в целом за счет покрывающей пленки 7 f (объем отверстия может быть уменьшен), в то время как диаметр участка с минимальным диаметром отверстия 13 сохраняется. Таким образом, можно улучшить вязкое демпфирование на участке отверстия. От части сквозного отверстия 10 , образованной поверхностью пленки покрытия 7 f и поверхностью, на которой пленка покрытия 7 f отсутствует (поверхность отверстия, на которую не нанесено покрытие) , внутренний диаметр части покрывающей пленки 7 f меньше, чем внутренний диаметр части 13 с минимальным диаметром отверстия.То есть из-за покрывающей пленки 7 f часть 10 со сквозным отверстием имеет часть диаметра, диаметр которой меньше минимального диаметра сквозного отверстия 9 в качестве основного материала. Здесь звукопоглощающий эффект определяется потерей давления, возникающей при прохождении звуковой волны через отверстие. Потеря давления во многом зависит от самой маленькой части отверстия. Следовательно, больший звукопоглощающий эффект может быть получен, когда внутренняя поверхность стенки сквозного отверстия 9 покрыта для уменьшения объема отверстия, в то время как часть отверстия, диаметр которой меньше диаметра части 13 с минимальным диаметром отверстия сквозное отверстие 9 в основном материале. Третий вариант осуществленияФиг. 10 – увеличенный вид сквозной части перфорированной звукопоглощающей пластины 31 в третьем варианте осуществления настоящего изобретения. Сквозное отверстие 14 , сформированное в перфорированной пластине 6 (основной материал) в этом варианте осуществления, включает часть с максимальным диаметром отверстия 12 , сформированную на одной поверхности перфорированной пластины 6 , и часть с минимальным диаметром отверстия 13 на другой поверхности сформирована перфорированная пластина 6 .Эта точка совпадает со сквозным отверстием 9 , показанным на фиг. 7 – фиг. 9. В этом варианте осуществления от участка с минимальным диаметром 13 к участку с максимальным диаметром 12 сквозное отверстие 14 сформировано как столбчатое отверстие 14 и , имеющее тот же диаметр, что и минимальный диаметр. часть диаметра отверстия 13 от его начала до середины и сформирована как круглое отверстие в виде усеченного конуса 14 b , диаметр отверстия которого постепенно увеличивается от его середины.Столбчатое отверстие 14 a является частью, которая сохраняет тот же диаметр, что и часть минимального диаметра отверстия 13 . Покрывающая пленка 7 g сформирована по всей поверхности внутренней стенки сквозного отверстия 14 и сквозной части 15 , объем которой меньше объема сквозного отверстия 14 образуется пленка покрытия 7 г. В перфорированной звукопоглощающей пластине 31 в этом варианте осуществления форма сквозного отверстия 14 сужается, так что место с наименьшим диаметром отверстия может быть ограничено частью минимального диаметра отверстия 13 , так же, как в перфорированной звукопоглощающей пластине 21 во втором варианте осуществления, показанном на фиг.7. Таким образом, можно снизить риск того, что отверстие может быть закрыто из-за точности формы отверстия, изменения толщины пленки покрытия и т.п. Кроме того, длина в направлении толщины столбчатого отверстия 14, , и , диаметр которого является наименьшим, может быть изменена для легкого управления затуханием звуковой волны в части отверстия. (первая модификация третьего варианта осуществления) Фиг. 11 – вид сквозной части, показанной на фиг. 10 в первой модификации.В этом варианте осуществления покрыта только поверхность перфорированной пластины 6 на стороне участка 13 с минимальным диаметром отверстия. Таким образом, пленка покрытия 7 h формируется только на части 13 минимального диаметра отверстия на внутренней поверхности стенки сквозного отверстия 14 . При такой конфигурации вышеупомянутый эффект, заключающийся в том, что можно снизить риск того, что отверстие может быть закрыто из-за точности формы отверстия, изменения толщины пленки покрытия и т.п., может быть достигнут за счет меньшего количества покрытия.Существует еще один эффект, заключающийся в том, что длина в направлении толщины столбчатого отверстия 14 a , диаметр которого является наименьшим, может быть изменена, чтобы легко управлять затуханием звуковой волны в части отверстия. (вторая модификация третьего варианта осуществления) Фиг. 12 – вид сквозной части, показанной на фиг. 10 во второй модификации. В этом варианте осуществления покрывается только поверхность перфорированной пластины 6 на стороне участка 12 максимального диаметра отверстия.Таким образом, пленка покрытия 7 и формируется только на части 12 максимального диаметра отверстия на внутренней поверхности стенки сквозного отверстия 14 . При такой конфигурации диаметр отверстия может быть уменьшен в целом за счет покрывающей пленки 7 i (объем отверстия может быть уменьшен), в то время как диаметр участка с минимальным диаметром отверстия 13 сохраняется. Таким образом, можно улучшить вязкое демпфирование на участке отверстия.Существует еще один эффект, заключающийся в том, что длина в направлении толщины столбчатого отверстия 14 a , диаметр которого является наименьшим, может быть изменена, чтобы легко управлять затуханием звуковой волны в части отверстия. ИЗМЕНЕНИЯХотя столбчатое отверстие показано на фиг. 2, фиг. 5 и фиг. 6 в качестве сквозного отверстия 4 , сформированного в перфорированной пластине 6 в качестве основного материала, столбчатое отверстие может быть заменено сквозным отверстием, имеющим многоугольную форму в сечении, например треугольную форму в разрезе или четырехугольную форму в разрезе. или может быть заменено сквозным отверстием, имеющим в сечении эллиптическую или овальную форму.Хотя отверстие, имеющее форму круглого усеченного конуса, проиллюстрировано на фиг. 7 – фиг. 12 в качестве сквозного отверстия 9 или 14 , сформированного в перфорированной пластине 6 в качестве основного материала, отверстие может быть заменено сквозным отверстием, имеющим форму углового усеченного конуса. В перфорированной звукопоглощающей пластине в соответствии с настоящим изобретением важно, чтобы внутренняя поверхность стенки сквозного отверстия, сделанного в основном материале, была покрыта без закрытия сквозного отверстия. В вышеупомянутых вариантах осуществления пленка покрытия сформирована по окружности по всей поверхности внутренней стенки сквозного отверстия 4 , 9 или 14 . Однако пленка покрытия может быть сформирована только на части в окружном направлении поверхности внутренней стенки сквозного отверстия 4 , 9 или 14 , так что часть сквозного отверстия, объем которой меньше, чем объем сквозного отверстия 4 образован пленкой покрытия. Настоящая заявка основана на заявке на патент Японии № 2015-231451, поданной 27 ноября 2015 г., и на заявке на патент Японии № 2016-120172, поданной 16 июня 2016 г., содержание которых включено в настоящий документ посредством ссылки. ➤ | |