Стены расчет: Калькулятор расчета площади стен

Калькулятор площади стен | Расчет в квадратных метрах

Стена — это вертикальный конструктивный элемент здания, отделяющий помещения от окружающего пространства или разграничивающий их между собой, обеспечивая функциональное зонирование.

Калькулятор площади стен от KALK.PRO поможет максимально быстро рассчитать общую площадь стен в комнате в квадратных метрах по известным параметрам вертикальных поверхностей, проемов под двери и оконные конструкции. Онлайн-калькулятор выполняет расчет только для помещений с четырьмя стенами, если у вас нестандартная комната, пролистайте чуть ниже.

 

Для того чтобы начать расчет площади, введите характеристики:

• стен (длина, ширина), см;
• окон (длина, ширина), см;
• дверей (длина, ширина), см.

^{* окна и двери при наличии. Если они отсутствуют – выберите в выпадающем списке НОЛЬ.}

Нажмите кнопку «Рассчитать» и вы получите итоговый результат в квадратных метрах.

 

Как рассчитать площадь стен в квадратных метрах?

Наш онлайн-калькулятор рассчитывает площадь стен в стандартной планировке по классическим математическим формулам определения площади простых фигур:

• S_стен = (a × b)₁ + .. + (a × b)₄ – ((a × b)_окна × n) – ((a × b)_двери × n), где a, b – стороны, n – количество.

Если же в вашем случае, стены имеют нестандартную форму – треугольника, трапеции или неправильного четырехугольника (например, в мансардном помещении), рекомендуем самостоятельно воспользоваться соответствующими формулами расчета площади стен и выполнить операцию вручную. В более сложных ситуациях, необходимо разбивать поверхности на отдельные фигуры и складывать получившиеся значения.

• Формула расчета площади стен треугольной формы: S = (a × h) / 2, где а – основание, h – высота.
• Формула расчета площади стен квадратной формы: S = a², где а – сторона.
• Формула расчета площади стен прямоугольной формы: S = a × b, где а, b – стороны.
• Формула расчета площади стен трапециевидной формы: S = ((a + b) × h) / 2, где a, b – основания, h – высота.

Калькулятор расчета гипсокартона на стены. Онлайн калькулятор расхода гипсокартона на стены, расчет комплектующих.

Обшивка стен в 1 слой на металлическом каркасе

Калькулятор расчета гипсокартона на стены. Онлайн калькулятор расхода гипсокартона на стены, расчет комплектующих для монтажа гипсокартона на стену.

 

Конструкции из гипсокартона используются практически при любом ремонте, и особенно часто при внутренней отделке стен. С его помощью можно выравнивать неровности в несколько сантиметров, чего весьма сложно добиться, используя обычную штукатурку. Иногда в частных домах стены устоят не строго вертикально, а чуть с наклоном. Добиться вертикальности и в этом случае проще с использованием листов ГКЛ или ГВЛ. Результатом будет ровная поверхность, пригодная для любой чистовой отделки. Монтируется гипсокартон очень быстро, и стоит недорого.

 

Приступая к подбору материала для отделки, рекомендуется использовать калькулятор расхода гипсокартона на стены

. С его помощью вероятность того, что строительных материалов может не хватить, или оказаться больше, чем нужно, будет сведена к минимуму.

 

Калькулятор расхода гипсокартона на стены примерно рассчитает количество материала, необходимого на каждую стену и на всё помещение в целом. Точное количество можно получить, только используя план-схему помещения с указанными на ней размерами дверных и оконных проёмов.

 

 

Но и приблизительные расчёты будут полезными, так как на их основе можно будет подсчитать расходы на стройматериал, или проконтролировать требования строителей. Пользоваться калькулятором очень просто. Сначала нужно точно замерить длину и ширину стены, нуждающейся в отделке, затем внести данные в форму, представленную на странице. Все расчёты он выполнит сам.

 

Очень удобно то, что с помощью такого калькулятора можно сделать не только

расчет гипсокартона на стены, но и определить количество сопутствующих материалов, таких как направляющие профили, шпаклёвочные материалы, крепёж, и другие.

Расчет площади стен | Рассчитать площадь стены под обои

Примерный расчет площади стен.

При помощи этой таблицы вы сможете узнать площадь стен c вычетом окна и двери!

Слева в таблице площадь Вашей комнаты по полу, справа площадь по стенам для поклейки обоев, покраски стен, выравнивания стен под обои, штукатурки стен, грунтовки и т.д.

при высоте 2.5 м	при высоте 2.7 м	при высоте 3 м
10 кв.м – 29 кв.м	10 кв.м – 31 кв.м	10 кв.м – 33 кв.м
11 кв.м – 30.5 кв.м	11 кв.м – 32.5 кв.м	11 кв.м – 34 кв.м
12 кв.м – 32 кв.м	12 кв.м – 34 кв.м	12 кв.м – 35 кв.м
13 кв.м – 33.5 кв.м	13 кв.м – 35.5 кв.м	13 кв.м – 36 кв.м
14 кв.м – 35 кв.м	14 кв.м – 36 кв.м	14 кв.м – 38 кв.м
15 кв.м – 36.5 кв.м	15 кв.м – 37.5 кв.м	15 кв.м – 39 кв.м
16 кв.м – 38 кв.м	16 кв.м – 39 кв.м	16 кв.м – 41 кв.м
17 кв.м – 39.5 кв.м	17 кв.м – 40 кв.м	17 кв.м – 42 кв.м
18 кв.м – 41 кв.м	18 кв.м – 42 кв.м	18 кв.м – 44 кв.м
19 кв.м – 42.5 кв.м	19 кв.м – 43.5 кв.м	19 кв.м – 45 кв.м
20 кв.м – 44 кв.м	20 кв.м – 45 кв.м	20 кв.м – 47 кв.м
21 кв.м – 45.5 кв.м	21 кв.м – 46.5 кв.м	21 кв.м – 48 кв.м
22 кв.м – 47 кв.м	22 кв.м – 49 кв.м	22 кв.м – 51 кв.м
23 кв.м – 48.5 кв.м	23 кв.м – 50 кв.м	23 кв.м – 52 кв.м

Если нужен клей, валик, грунтовка – для Вашего удобства привезем все с собой. В разделе поклейка обоев Вы найдете “3 набора” которые мастер может взять с собой:

• набор “минимальный” для поклейки обоев
• набор “средний” для частичного ремонта стен и поклейки обоев
• набор “максимальный” для выравнивания стены и поклейки обоев

Включено все что нужно, даже пластиковое ведро для разведения клея. Экономия Вашего времени!

Расчет несущей способности стен и кирпичной кладки в Москве

 

Какой вариант выбрать?

Выполнение онлайн-расчета стен, столбов и колонн возможно с помощью разных калькуляторов. Самое популярное решение по стройматериалам – силикатные и керамические кирпичи. Хотя белые аналоги более прочные, у них высок уровень тепловых потерь, а влага оказывает сильное негативное воздействие. Кладка тяжелая, что повышает требования к конструкции фундамента. В то же время при соблюдении всех норм можно получить надежное многоэтажное строение.

Газобетон и керамические блоки менее прочны, но их преимущество – малые теплопотери и небольшая масса. Экономия достигается за счет следующих факторов:

1. • Стройка из них занимает меньше времени.
2. • Нет необходимости в массивном фундаменте.
3. • Уменьшаются затраты на утепление постройки.

Пористые газобетонные блоки удобны в монтаже, обладают высокими тепловыми характеристиками. Расходы на отделку минимизируются благодаря шлифованной поверхности. Расчеты демонстрируют, что возведение стеновых конструкций обходится недорого. При выборе следует учитывать недостатки материала – гигроскопичность, недостаточная морозостойкость. Нужны дополнительные мероприятия по защите фасада от воды и климатических воздействий. Тем не менее, по соотношению качества и цены это одно из лучших решений.

 

Общий порядок работ

Полнофункциональный калькулятор расчета несущей способности стен способен оценить расходы не только на стройматериалы, но и на строительные работы. Чтобы понять происхождение затрат, нужно представлять, как происходит строительство. Примерный порядок действий:

1. • Удаление неровностей с поверхности цоколя. Очень важный момент, если проект предусматривает использование блоков.
2. • Кладка кирпичного или блочного типа, в последовательности от внешних к внутренним стенкам.
3. • Подготовка проемов дверей и окон, обычно посредством железобетонных перемычек. Для легких стройматериалов создается верхний пояс армирования.
4. • Облицовка фасада, оформление некоторых элементов экстерьера.

Расчет наружной фундаментной стены. Теоретические предпосылки

Для примера рассмотрим следующую расчетную схему, взятую из руководства по расчету фундаментных стен из пустотных блоков:

Рисунок 418.1. Разрез фундаментной стены, возможная расчетная схема и эпюры изгибающих моментов для фундаментной стены – балки на шарнирных опорах.

На данном рисунке грунт, находящийся под полом в подвале и справа от фундаментной стены и под отмосткой, никак не обозначен. Однако у простого человека гораздо больше вопросов могут вызвать обозначения на расчетной схеме и вообще, почему рассматривается именно балка на шарнирных опорах?

Ответ будет примерно следующим:

Подбор расчетной схемы, наиболее точно соответствующей условиям работы конструкции, особенно когда дело касается фундаментов и грунтов – задача не из простых. При указанной конструкции здания (есть пол подвала – железобетонная плита и есть плита перекрытия, каким-то образом связанная с фундаментной стеной) расчетная схема, показанная на рисунке 418.1, действительно наиболее приемлема, так как и плиту перекрытия и пол подвала можно рассматривать как шарнирные опоры балки, не мешающие повороту поперечных сечений балки, а только препятствующие горизонтальному смещению на опорах, так как модуль упругости материала плиты и пола значительно больше модуля упругости грунта.

Таким образом принятая расчетная схема позволяет провести максимально простой расчет и обеспечивает максимально возможный запас прочности.

В целом расчет сводится к проверке стены на прочность и на устойчивость, так как в данном случае наружная фундаментная стена рассматривается не только как балка, но и как стойка с теми же шарнирными опорами.

Если расчет по такой расчетной схеме кажется вам слишком простым, а возможный запас прочности чрезмерным, то для выполнения более точных расчетов следует учесть следующие факторы:

1. Данную фундаментную стену более правильно рассматривать не как стержень с шарнирными опорами, а как пластину с шарнирными опорами по контуру.

Или как пластину с шарнирными опорами сверху и снизу и жестким защемлением по бокам. Фундаментные стены, перпендикулярные рассматриваемой, могут рассматриваться как шарнирные боковые опоры или даже как жесткое защемление в зависимости от общей конструкции здания.

Влияние этого фактора тем больше, чем меньше соотношение длины стены к высоте l/h2. Если это соотношение стремится к бесконечности, то влияние этого фактора стремится к нулю, во всяком случае для рассматриваемого участка стены, наиболее удаленного от перпендикулярных стен. Другими словами, чем больше длина фундаментной стены по сравнению с высотой, тем ближе принятая расчетная схема к реальной работе конструкции.

2. В результате перераспределения напряжений в материале фундаментной стены на верхней и нижней условных опорах может возникать частичное защемление.

В целом влияние данного фактора очень незначительно.

3. Следует учитывать возможные деформации и пола и плиты при сжатии.

Эти деформации могут привести к изменению геометрии рассматриваемой системы, а значит и к изменению действующих нагрузок. Как правило эти деформации относительно небольшие, поэтому влиянием этого фактора можно пренебречь.

Сам алгоритм расчета может выглядеть примерно так:

Как правило для упрощения расчетов рассматривается 1 погонный метр длины фундаментной стены. Именно этот погонный метр и рассматривается как стойка или как балка, имеющая ширину 1 метр.

1. Определяется продольная сила 

N₁, действующая на наружную фундаментную стену – стойку с шарнирными опорами.

Эта сила может быть приложена с эксцентриситетом е₁ по отношению к нейтральной оси стойки, например при такой конструкции здания, как показано на рисунке 418.1.

В сосредоточенную нагрузку N₁ входят:

1.1. Собственный вес вышележащих стен.

Пример определения нагрузки от собственного веса приводится отдельно.

1.2. Нагрузка от междуэтажных перекрытий (кроме перекрытия над подвалом).

Как определяется эта нагрузка более подробно рассматривается в п.2, где рассматривается нагрузка от перекрытия над подвалом.

1.3. Нагрузка от кровли.

Для определения этой нагрузки следует знать не только снеговые и ветровые нагрузки, но также и конструкцию кровли.

При действии нагрузки N₁, приложенной с эксцентриситетом е₁ в поперечных сечениях стойки с шарнирными опорами будут действовать изгибающие моменты. Эпюра, отражающая изменения моментов по длине стойки от действия этой нагрузки, обозначена как М₁.

Максимальное значение момента при действии продольной силы, приложенной с эксцентриситетом, будет на верхней опоре и составит:

М_1max = N₁e₁ (418.1.1)

На нижней опоре момент будет равен нулю, а чтобы определить значение в любом другом сечении, нужно значение уравнения (418.1) умножить на (1 – x/H₁):

M_1(x) = N₁e₁(1 – x/H₁) (418.1.2)

где х – это расстояние от верхней опоры до рассматриваемого сечения.

Примечание: такие же результаты мы бы получили, если бы рассматривали не стойку с шарнирными опорами, а балку с шарнирными опорами, на одной из которых приложен изгибающий момент.

2. Определяется нагрузка

Q от перекрытия над подвалом.

Вообще нагрузка Q – это опорная реакция, определяемая при расчете балки или плиты опертой по контуру, если данное перекрытие монолитное размером на помещение. При этом наружная фундаментная стена является одной из опор такой балки или плиты.

В целом и балка и плита могут быть как однопролетными, так и многопролетными и это следует учитывать при определении нагрузки Q. Больше подробностей в разделах Балки и Пластины.

Для упрощения расчетов значение опорной реакции многопролетной балки на крайней опоре можно принимать, как для однопролетной балки, это приведет к дополнительному запасу прочности. При монолитной плите перекрытия с опиранием по контуру значение опорной реакции можно определить по таблицам.

В абсолютном большинстве случаев нагрузка Q к стойке прикладывается с эксцентриситетом е₂. И не только потому, что перекрытие как правило опирается только на часть фундаментной стены, как это показано на рисунке 418.1, но еще и потому, что под действием нагрузки на плиту происходит перераспределение напряжений на опорной площадке фундаментной стены.

Это следует учитывать при определении значения эксцентриситета е₂. Для упрощения расчетов это значение можно принимать равным 2/3 длины опорного участка плиты.

Как и в случае с продольной силой N₁, при действии продольной силы Q в поперечных сечениях фундаментной стены-стойки действует изгибающий момент. Правила определения этого момента такие же, как и в п.1 с той только разницей, что растянутая зона сечения будет с противоположной стороны, что и отражено на эпюре М₂.

3. Определяется распределенная равномерно изменяющаяся горизонтальная нагрузка q на стойку.

Эта нагрузка включает в себя:

3.1. Нагрузку от собственного веса грунта.

На первый взгляд это кажется странным, ведь нагрузка от собственного веса грунта направлена вертикально вниз и не должна передаваться на стену. Однако ничего странного в этом нет. Дело в том, что грунт, как и любое другое физическое тело, под воздействием нагрузки сжимается в вертикальном направлении, но при этом пытается сохранить свой объем и потому расширяется в горизонтальном направлении. Отсюда и возникает горизонтальная составляющая нагрузки на фундаментную стену.

Чтобы определить эту горизонтальную составляющую, необходимо знать физические характеристики грунта, который будет использоваться для обратной засыпки. В частности плотность γ и угол внутреннего трения ф (вообще-то этот угол как правило обозначается греческой литерой φ и этой же литерой обозначается коэффициент продольного изгиба, о котором речь ниже, поэтому чтобы не возникало путаницы, я обозначил угол внутреннего трения литерой ф)

Чем меньше угол внутреннего трения, тем меньше горизонтальная составляющая нагрузки на фундаментную стену. В зависимости от состава и влажности грунта, использованного для обратной засыпки, значение угла может изменяться в пределах 20-45°.

Чтобы не возиться с точным определением угла внутреннего трения, тем более при отсутствии результатов геологоразведки, что в малоэтажном частном строительстве случается достаточно часто, я рекомендую для расчетов принимать значение угла φ = 45°, т.е. рассматривать грунт как условную жидкость. Это не только обеспечит возможный запас прочности, но и значительно упростит расчеты. При этом значение нагрузки, действующей в любом поперечном сечении стойки ниже отметки верха грунта, можно определить по следующей формуле:

q_(х) = gγ(x – a) (418.2)

где g = 9.81 м/с² – ускорение свободного падения. а = Н₁ – Н₂ – расстояние между верхней опорой стойки и отметкой верха грунта (на расчетной схеме не показано).

Примечание: значение нагрузки, определенной по формуле (418.2) будет в Паскалях. Если расчет ведется в килограмм-силах, то значение плоской нагрузки можно определять по упрощенной формуле (не умножать правую часть формулы на g). Кроме того нагрузку из плоской следует перевести в линейную, т.е. умножить на 1 погонный метр длины стены, являющийся шириной нашей балки.

3.2. Нагрузку р на покрытие или отмостку снаружи фундаментной стены.

Так как эта нагрузка приведет к условно равномерному сжатию нижележащего грунта, то ее можно рассматривать как равномерно распределенную от нижней опоры до отметки покрытия.

Если нагрузки р и q сложить, что нам позволяет метод суперпозиции, то значение суммарной нагрузки на расстоянии а от верхней опоры будет равно:

Σq_a = р + 0 = q₁ (418.3.1)

а на нижней опоре:

Σq_max = р + gγH₂ = q₂ (418.3.1)

Что и отображено на эпюре нагрузки

3.3. Нагрузку от собственного веса покрытия или отмостки.

Если плотность покрытия или отмостки значительно больше, чем плотность расположенного ниже грунта, то при расчетах это следует учитывать, соответственно эпюра нагрузки должна иметь несколько другой вид.

Как правило плотность отмостки или покрытия сопоставима с принимаемой плотностью грунта, а кроме того толщина слоя отмостки или покрытия, имеющего большую плотность, в десятки раз меньше высоты стены, а потому для упрощения расчетов этим влиянием на общий вид эпюры нагрузки можно пренебречь.

Также можно разницу плотностей отмостки и грунта рассматривать как часть нагрузки р.

Изменение моментов, действующих в поперечных сечениях стойки под действием горизонтальной нагрузки, показано на эпюре M_q.

Примечание: Для еще большего упрощения расчетов, нагрузку q, равномерно изменяющуюся от минимального значения q₁ до максимального q₂ по высоте Н₂, можно рассматривать как равномерно изменяющуюся от 0 до максимального значения по всей высоте стены Н₁. При этом для определения значений момента в рассматриваемом сечении можно воспользоваться готовыми расчетными схемами для такого частного случая. Если нагрузка на покрытие достаточно велика или покрытие находится почти вровень с верхней опорой стойки, то в этом случае следует пользоваться методом суперпозиции.

4. Определяется значение момента и продольной силы в наиболее нагруженном сечении.

Вообще-то сделать это не так просто, как может показаться на первый взгляд, потому что наиболее нагруженное сечение следует определять с учетом устойчивости стойки.

Т.е. с точки зрения потери устойчивости наиболее опасными являются сечения примерно посредине высоты стойки, а между тем максимальный момент будет действовать примерно на расстоянии Н₁/4 от нижней опоры стойки, что видно по суммарной эпюре ΣМ.

В связи с этим рекомендуется рассматривать сечение расположенное на расстоянии Н₁/3 от нижней опоры стойки, как наиболее нагруженное.

Значение момента в этом сечении можно определить по эпюре моментов (если таковая будет строиться) или расчетом. Значение продольной силы действующей в рассматриваемом сечении, будет равно:

ΣN_x = N₁ + Q + N_2(х) (418.4)

где N_2(х) – нагрузка от собственного веса фундаментной стены в рассматриваемом сечении. Значение этой нагрузки определяется примерно также, как и для вышележащих стен.

5. Определяется коэффициент продольного изгиба φ.

Пример определения коэффициента продольного изгиба приводится отдельно.

6. Проверяется прочность наружной фундаментной стены с учетом устойчивости.

Нормальные напряжения, возникающие в рассматриваемом поперечном сечении, не должны превышать расчетного сопротивления материала стены:

σ = ΣN_x/φF + M_x/W ≤ R (418.5)

где F – площадь рассматриваемого сечения стены, W – момент сопротивления данного сечения, R – расчетное сопротивление материала стены.

Вот собственно и все теоретические предпосылки для расчета наружной фундаментной стены при наличии подвала.

Если внутри подвала на фундаментной стене планируется размещение подвесных полок или стеллажей, то это следует учесть как дополнительный момент, действующий на соответствующей высоте или как пару сил, создающих такой момент.

Расчет стены из газобетона. Калькулятор газобетонных и газосиликатных блоков

[REQ_ERR: OPERATION_TIMEDOUT] [KTrafficClient] Something is wrong. Enable debug mode to see the reason.

Поэтому у меня будет снаружи опалубка 80 мм из кусков блока, потом утепление 50 мм, а потом уже перемычка. И так на всех восочных и западных окнах.

Стена из газобетона: особенности возведения и эксплуатации

Аналогично считаем для южной стены. Опирание на простенки по мм, толщина перемычки мм. Нагрузка – 7,4 кН.

Ячеистые бетоны в последние годы стали очень востребованы при возведении стен в частном малоэтажном строительстве благодаря своим теплосберегающим свойствам. Одно- или двухслойная стена из газобетона толщиной 40 см удерживает тепло в здании так же, как почти двухметровая кирпичная. Даже не учитывая более низкую стоимость газоблоков по сравнению с кирпичом, экономия очевидна.

Прочность — 10 кН. Здесь можно использовать утеплённый U-блок. На северной стене нагрузка на 1 п. Нагрузка — 23 кН, прочность — 40 кН.

Калькулятор расчета газобетонных блоков

Теперь посчитаем на смятие участок северной стены, на который ложится эта же перемычка. Тут нужно учесть нагрузку от вышележащей стены кровли, а также половину нагрузки на перемычку. Длину опирания примем мм, чтобы 50 мм можно было утеплить с торца.

Нагрузка — 27,4 кН, прочность — 32 кН. Проходит без какой-либо распределительной площадки. Ну и, по-хорошему, нужно посчитать ещё нагрузку от балок перекрытия. Однако поскольку они будут опираться на армопояс, то уже понятно, что смятия не произойдёт. Нужно только предусмотреть, чтобы они именно на бетон ложились, а не на опалубку из газобетона.

Онлайн расчет стен дома из газобетонных блоков

Можно только в менее нагруженных стенах. Если один этаж и мансарда, вероятно можно предусмотреть широкие простенки и относительно узкие проёмы, но нужно считать. EvgenyK Живу здесь. Очень интерестно.

Источник укажите пожалуйста. Книга, учебник? EvgenyK , Газобетон требует отделки и внутри и снаружи. Если это например штукатурка, то будет не слабая прибавка веса.

Несущие стены из газобетона D300/B2.0 — давайте проверим

Интересная тема.. Всё волшебство в эксклюзивной прочности блоков D B2. Всё дело, наверное, в нанотехнологиях.. Потом, как вы собираетесь обойтись без армопоясов тем более с таким “прочным” материалом , куда вы будете крепить мауэрлат?

Калькулятор позволяет произвести расчет любых видов строительных блоков – шлакоблоков, газобетонных и газосиликатных блоков, пеноблоков, керамзитобетонных блоков, керамических блоков, блоков ПЩС и др. С помощью онлайн калькулятора строительных блоков можно определить количество и объем строительных материалов, необходимых для строительства стен домов, гаражей, боксов, бань, дачных домиков и других помещений. В расчетах могут быть учтены размеры фронтонов постройки, дверные и оконные проемы, дополнительные проемы например, ворота , а так же сопутствующие материалы, такие как строительный раствор и кладочная сетка. Инструкция по работе с калькулятором. При работе особое внимание обращайте на единицы измерения вносимых данных!

Потом по нагрукам, стена может и не рухнет, а как быть с усадкой такого блока d? Специальный калькулятор способен рассчитать газоблоки, необходимые для возведения любого типа конструкции, с наибольшей точностью.

Для произведения вычислений необходимо указать некоторые данные:.

Общие сведения по результатам расчетов

Заполнив все поля, вы получите количество стройматериалов, которое понадобится вам для возведения постройки. Газобетонные блоки разных производителей могут отличаться, поэтому расчет, который производит калькулятор, несет информационный характер.

Любой строительный процесс предполагает возникновение различных непредвиденных расходов. Чтобы не попасть в непредвиденную ситуацию, следует не только рассчитать газобетон через калькулятор, но и персонально проконсультироваться с компетентным специалистом.

Так вы будете точно знать число необходимых строительных материалов и обезопасите себя от лишних трат или недостачи материалов во время строительства.

Расшифровка результатов расчета

Высота стен, м. Площадь дверных проемов, м 2.

Заполнять следует все поля формы. Транспортный вес, кг Блок стеновой Блок перегородочный Клей мешков, кг Оформить заявку.

Если данный калькулятор был для Вас полезным, пожалуйста нажмите на одну или несколько социальных кнопочек. Благодарим за Ваш большой вклад в поддержку нашего проекта. Желаем Вам крепкого здоровья, счастья, успехов в профессиональной деятельности и дальнейшего процветания Вашего бизнеса. Огромное спасибо!!!

Заявка отправлена , номер. В ближайшее время наш менеджер вам перезвонит. Перейти к оплате. Оформить заявку Завод.

Как определить нужное количество газобетонных блоков

Длина блока мм. Ширина блока мм. Высота блока мм. Вес 1 кубометра материала. Единицы измерения – килограмм на кубический метр. Периметр строения – это сумма длины всех стен, необходимых для расчета. Единицы измерения – метры. Общая длина всех стен периметр метров.

Онлайн калькулятор расчета газобетонных блоков

Если высота стен отличается, необходимо указать среднюю высоту сумма высоты всех стен разделенная на количество стен. Единицы измерения – сантиметры. Высота стен по углам см. Толщина стен указывается без учета утеплителя и облицовочных материалов, и чаще всего зависит от высоты постройки, необходимых теплосберегающих характеристик и прочности бетона.

Толщина стен Половина блока В 1 блок В 1,5 В 2.

Толщина раствора зависит от геометрии строительных блоков – чем ровнее геометрические размеры блоков, тем меньше толщина растворного слоя.

Расчет материалов для стен каркасного дома

В данной статье мы разберем вопрос, касающийся возведения стен каркасных домов, вернее, первого его этапа – расчета и подготовки необходимого строительного материала.

Необходимые материалы

Для того чтоб начать возводить стены каркасного дома вам понадобятся следующие материалы:

• Брус – из него будут выполняться вертикальные стойки каркаса, а также горизонтальные соединительные перемычки.
• Доска обрезная – из нее будет выполняться двусторонняя обшивка стен.
• Утеплитель.
• Пена монтажная.
• Рубероид – он будет служить для гидроизоляции участков соприкосновения бруса закладного с поверхностью фундамента.
• Крепежный материал (скобы, гвозди и т.п.).

Расчет

Чтобы рассчитать необходимое количество строительного материала, требуемое для возведения стен каркасного здания, надо за основу взять размеры будущей постройки. Все нужные размеры указаны в вашей строительной документации.

Мы в качестве примера для расчетов за основу возьмем такие параметры дома:

• стены по длине дома – 10м,
• высота стен – 2,8м,
• стены по ширине дома – 8м.

Брус

Сперва выполним расчет для вертикальных несущих стоек каркасного дома. С этой целью нам необходимо вычислить общую длину стен здания (10м + 10м + 8м + 8м), т.е. в нашем случае данная величина составляет 36м. Вертикальные стойки стен размещают с шагом в 50см. Однако между стойками в участках размещения окон расстояние должно составлять не меньше 1,2м.

Исходя из вышеперечисленных параметров, определяем требуемое количество бруса для вертикальных стоек. Приблизительно нам надо четыре кубических метра бруса, сечение которого составляет 100мм х 150мм.

Кроме того, для основания каркаса, продольного соединения, а также финального соединения нам потребуется еще около трех кубических метров бруса такого же сечения. В итоге получается семь кубометров бруса.

Доска обрезная

Для обшивки стен здания нам нужна обрезная доска со следующими параметрами:

• ширина – 150мм,
• толщина – 25мм,
• длина – 3м.

Для двустенной обшивки количество досок составляет 4,65 кубометра (в данном примерном расчете мы не учитываем двери и окна, поскольку каждый хозяин имеет собственные предпочтения касательно количества оконных и дверных конструкций).

Утеплитель

Расчет утеплителя, предназначенного для обустройства стен дома, осуществляют по-разному. Здесь все определяется тем, какого рода утеплитель вы будете использовать. Кроме того, на полученный результат расчетов влияет толщина утеплителя, его габаритные размеры. Зная параметры утеплителя каркасного дома, данные вычисления легко выполняются самостоятельно.

Ну а следующим этапом будет уже непосредственное возведение стен вашего каркасного дома. Об этом подробно написано в другой нашей статье.

Статьи о стенах в загородных домах

Калькулятор кирпича – Как рассчитать количество кирпичей в стене

Расчет кирпичей в стене:

Оценка строительных материалов необходима перед началом нового строительного проекта. В нашей предыдущей статье мы уже обсуждали , как рассчитать цемент, песок и заполнители. Сегодня мы обсудим, как посчитать количество кирпичей в стене. Это ручной калькулятор кирпича, который поможет вам вычислить нет. кирпича для вашего проекта.

Калькулятор кирпича в метрической системе:

Для расчета количества кирпичей следует вычесть толщину штукатурки из толщины кирпичной кладки стены. Например, для стандартной кирпичной стены (с несущими колоннами) толщиной 9 дюймов или 230 мм реальная толщина без штукатурки будет 200 мм, т.е. толщина в один кирпич.

Чтобы использовать кирпичный калькулятор вручную, нам нужны некоторые данные для расчета количества. из кирпича.

Необходимые данные:

1.Объем стены.

2. Объем стандартного кирпича.

3. Детали проемов в стене.

Предположим,

Длина стены = l = 4 м

Высота стены = h = 3 м

Толщина стены = b = 200 мм = 0,2 м

Предположим, что в стене нет отверстий.

Размер кирпича = 190 мм x 90 мм x 90 мм (без раствора)

Объем кирпичной кладки в стене = lxhxb = 4 x 3 x 0,2 = 2,4 м ³

Объем одного кирпича с раствором = 0.2 х 0,1 х 0,1 = 0,002 м ³

Количество кирпичей = [Объем кирпичной кладки / объем одного кирпича]

= 2,4/0,002 = 1200 кирпичей.

Учитывать 5% потерь кирпичей.

Таким образом, количество кирпичей, необходимое для 1 м3 = 500

Пример 2 (Калькулятор кирпича в футах):

Вы можете использовать один и тот же кирпичный калькулятор для разных единиц измерения. В этом примере мы будем использовать футы.

1. Сначала рассчитайте объем возводимой стены:

Допустим,

Длина стены (l) = 10 футов.

Высота стены (h) = 10 футов.

Толщина стенки (b) = 200 мм = 0,656 фута.

Рассчитайте объем стены, умножив длину, высоту и толщину.

∴ Объем стены = l×h×b = 10×10×0,656 =65 Cu.F

2. Рассчитать объем одного кирпича:

Для калькулятора мы будем использовать стандартные индийские кирпичи.

Стандартный размер кирпича (IS Standard) 190 мм ×90 мм ×90 мм и

с строительным раствором, он становится 200 мм × 100 мм × 100 мм.

л = 200 мм = 0,656168 футов

b = 100 мм = 0,328084 фута

ч = 100 мм = 0,328084 фута

∴ Объем кирпича = l×b×h = 0,656168× 0,328084× 0,328084 = 0,0706 Cu.F

3. Чтобы узнать общее количество кирпичей, разделите объем стены на объем кирпича.

∴ Необходимое количество кирпичей = 65,6/0,0706 = 929 шт. из кирпича.

Примечание:

1. Учесть 5% отходов кирпича.

2. Если в стене есть какие-либо проемы, такие как двери, окна и т. д., вычтите объем проемов из объема стены, а затем разделите его на объем кирпича.

Надеюсь, теперь вы научились считать кирпичи с помощью нашего ручного калькулятора кирпичей. Удачи.

Читайте также-

Типы кирпичей, используемых в строительстве

Как рассчитать количество бетонных блоков в стене

Как рассчитать бетон для подпорной стены

Присоединяйтесь к каналу Telegram – Civil Engineering Daily

Как провести оценку – Ассоциация производителей обоев (WA)

---

Измерение перед оценкой потребности в обоев

Самый важный шаг в оценке обоев – это точные измерения.Используйте мерную линейку или стальную рулетку, а не тканевую рулетку. Снимите мерки в футах, округлив их до следующей по величине половины фута или фута. Нарисуйте схему комнаты с указанием дверей, окон и высоты потолка. Если стена необычно разбита камином, встроенными книжными шкафами и т. д., схема с подробными размерами будет полезна для расчета необходимых квадратных метров обоев.

Измерьте высоту стены от пола до потолка. Исключить плинтуса и молдинги. Измерьте длину каждой стены, включая двери и окна.Найдите общую площадь стен в квадратных метрах, умножив высоту потолка на общую длину стены. Вычтите области, которые не будут покрыты. (Стандартные двери имеют размер около 3 x 7 футов или 21 квадратный фут; стандартные окна имеют размер около 3 x 4 или 12 квадратных футов.)

Эти расчеты дают общее количество квадратных футов, которые необходимо покрыть. С его помощью можно определить количество рулонов или погонных метров обоев.

Например:

На приведенном выше рисунке каждая стена имеет длину 12 футов и высоту потолка 8 футов.Умножьте 12 x 8 = 96 квадратных футов для каждой стены, затем умножьте 96 x 4 (поскольку есть четыре стены по 96 квадратных футов каждая) = 384 квадратных фута для комнаты.

Метрическая, одинарный рулон

Длина повтора	Полезный ресурс
от 0 до 6 дюймов	25 кв. футов
от 7 до 12 дюймов	22 кв. фута
от 13 до 18 дюймов	20 кв.футов
от 19 до 23 дюймов	18 кв. футов

Эти цифры хорошо подходят для стен нормального размера. На необычно короткие (менее 3 футов) или высокие (более 9 футов) они не распространяются.

Вернуться к началу

---

Метод площади в квадратных футах

Используя приведенную выше диаграмму в качестве примера, рассчитайте количество обоев, которое потребуется, чтобы повесить комнату. Цифра в 384 квадратных фута не учитывает квадратные метры дверей и окон.Вычтите фактические квадратные метры каждого проема — 21 квадратный фут для двери и 12 квадратных футов для каждого из окон. 384 квадратных фута – 45 квадратных футов (21 + 12 + 12 = 45) = 339 квадратных футов площади стен, которые будут покрыты обоями. Если вы используете обои с повторением узора 8 дюймов, рассчитывайте, что каждый метрический отдельный рулон будет содержать 22 квадратных фута полезного покрытия для обоев, 339 квадратных футов (пространство стены сверху, которое будет повешено), разделенное на 22 квадратных фута ( из диаграммы полезной доходности), что равно 15.4, или округлить до 16 метрических одинарных рулонов, которые потребуются для подвешивания примера тоже (8 метрических рулонов).

Уравнение будет выглядеть так:

384 кв. фута (размер комнаты)
-21 кв. фут (одна стандартная дверь)
-12 кв.м (одно стандартное окно)
-12 кв. футов (одно стандартное окно)

= 339 кв. футов площади стен, которые будут подвешены

339 кв. футов / 22 кв. фута = 15,4 мср, чтобы повесить комнату, округляем до 16 мср.

Вернуться к началу

---

Лестницы или стены собора

При оценке стены, имеющей диагональ, помните, что будут дополнительные отходы, учитывающие уклон ступеней или уклон потолка.Есть два разных типа лестниц: одна с горизонтальной линией потолка, а вторая с диагональной линией потолка, которая параллельна падению ступеней.

В обоих случаях первым делом нужно разделить стену на квадраты или прямоугольники, чтобы определить площадь в квадратных футах. На приведенном выше рисунке высота потолка на верхнем этаже составляет 8 дюймов, а высота потолка на нижнем этаже — 8 дюймов. Эти цифры и есть длина стены. Затем измерьте ширину стены по горизонтали от вершины лестницы до воображаемой вертикальной линии, начинающейся внизу лестницы, которая в примере составляет 15 дюймов.Возьмем верхний прямоугольник, 8 дюймов x 15 дюймов = 120 кв. футов. Затем вычислим нижний прямоугольник, 8 дюймов x 15 дюймов = 120 кв. футов, но, поскольку часть этой площади стены находится под лестницей, умножьте площади нижнего прямоугольника на 65%, что является отраслевым стандартом. Сложите две цифры вместе, чтобы получить квадратные футы, на которые нужно повесить обои. Уравнение будет выглядеть следующим образом:

8 x 15 дюймов = 120 кв. футов (верхний прямоугольник)
8 x 15 дюймов = 120 кв. футов x 65% = 78 кв. футов (нижний прямоугольник)
120 кв.футов + 78 кв. футов = 198 кв. футов

После того, как вы подсчитали площадь в квадратных футах, оцените количество обоев так же, как и для обычной комнаты, найдя полезные квадратные футы для конкретного образца из таблицы полезной доходности, а затем разделив общую площадь в квадратных футах на эту цифру.

Например, при использовании обоев с повторением 14 дюймов, каждый msr будет содержать 20 квадратных футов полезного покрытия для обоев. Уравнение будет выглядеть следующим образом: 198 кв. футов / 20 кв. футов = 9.9 мср округляется до 10 мср. Если лестница имеет наклонный потолок, выполните первый пример при нахождении ширины и длины воображаемого прямоугольника или квадрата. Следующим шагом будет умножение обеих этих прямоугольных/квадратных фигур на 65%, чтобы найти квадратные футы площади стены. Уравнение будет выглядеть следующим образом:

8 x 15 дюймов = 120 кв. футов (верхний прямоугольник)
8 x 15 дюймов = 120 кв. футов (нижний прямоугольник)
120 кв. футов + 120 кв. футов = 240 кв. футов
240 кв. футов x 65% = 156 кв.футов площади стены, подлежащей покрытию

При использовании одного и того же шаблона с повторением 14 дюймов каждый метр будет содержать 20 квадратных футов полезного покрытия для стен, и уравнение будет выглядеть следующим образом:

156 кв. футов / 20 кв. футов = 7,8 мср округляется до 8 мср

Потолок собора будет оцениваться таким же образом, возводя в квадрат верхний прямоугольник, умножая квадратные футы на 65%, а затем добавляя это число к квадратным футам нижнего прямоугольника.

Вернуться к началу

---

Оценка коммерческой площади в футах

После того, как покрытие для обоев было определено по спецификации, теперь подсчитайте площадь в квадратных футах и ​​сколько потребуется для работы.Как только ширина известна, можно определить количество квадратных футов в линейном ярде для этой конкретной ширины обоев. Важно запомнить формулу:

.

• Ширина, деленная на 12 = количество футов
• Количество футов, умноженное на 3 (1 ярд) = квадратный фут/ширина (квадратный фут на линейный ярд)
• Разделите квадратные футы площади стены на квадратные футы/ширину

Например:

• Материал шириной 54 дюйма, используемый для покрытия 1500 квадратных футов, обозначен цифрой
.
• 54 разделить на 12 = 4.5
• 4,5 умножить на 3 = 13,5 квадратных футов на погонный ярд
• 1500 разделить на 13,5 = 111,11

1500 квадратных футов площади стены потребовали бы 112 ярдов без отходов.

Когда известна ширина и квадратные метры для ширины, можно определить любое количество. Если метраж для определенной ширины известен, а ширина материала изменена, чтобы преобразовать одну ширину в другую, действуйте в обратном порядке, чтобы определить метраж.

Например:

• 150 ярдов материала шириной 54 дюйма
• 54 дюйма — это 13,5 квадратных футов на ярд (54/12 = 4,5 X 3 = 13,5)
• 150 ярдов умножить на 13,5 = 2025 квадратных футов площади стены, чтобы покрыть

Новая ширина 36 дюймов

• 36/12 = 3
• 3 х 3 = 9 квадратных футов
• 2025 разделить на 9 = 225 ярдов обоев шириной 36 дюймов вместо оригинальных 150 ярдов 54-дюймового материала.

Это точные размеры в ярдах и не учитываются потери, вызванные повторением шаблона. 10-процентный фактор отходов — хорошая цифра для рассмотрения; однако для совпадающего узора с большим повторением потребуется дополнительный материал по сравнению с текстурированным узором без совмещения. Все подрядчики должны быть осведомлены о шаблоне, ширине и совпадении, прежде чем отправлять окончательный идентификатор и цифры.

Вернуться к началу

Как рассчитать необходимое количество кирпичей

Одним из самых сложных аспектов строительства кирпичной конструкции является определение необходимого количества кирпичей.Слишком малое количество заказов может привести к задержке вашего проекта, а чрезмерный заказ — быстрый способ выбросить деньги на ветер. Кирпичи стоят дорого, и стоимость вашей каменной конструкции может быстро возрасти, особенно если вам нужно организовать утилизацию лишних кирпичей. Гораздо проще сделать это правильно с первого раза.

Сколько кирпичей мне нужно?

Для однослойной кирпичной стены умножьте длину стены на высоту, чтобы получить площадь. Умножьте эту площадь на 60, чтобы получить необходимое количество кирпичей, а затем добавьте 10% на потери.

Это краткий ответ и предполагает «стандартные» размеры кирпича и раствора. Он также может варьироваться в зависимости от типа конструкции. Чтобы получить полный ответ, продолжайте читать…

1. Определите тип конструкции

Первый шаг — определить, для чего будут использоваться ваши кирпичи. Хотя это может показаться простым, у кирпичей есть много разных целей, от строительства простой садовой стены до создания камина и даже внешнего фасада вашего дома. Кирпичи, которые вы выберете, и тип конструкции, которую вы будете строить, могут существенно повлиять на необходимое вам количество.Чтобы помочь вам, ниже приведен список распространенных типов стен.

Толстые стены в полкирпича

Стена толщиной в полкирпича (или однослойная) имеет ширину, равную ширине одного кирпича. Подложковая сторона (длинная сторона кирпича) открыта, так как кирпичи уложены горизонтально. Если вы используете стандартный британский кирпич, это означает, что ваша стена имеет ширину 65 мм. Этот тип стены можно использовать в качестве внешнего фасада и разместить поверх прочной внутренней стеновой системы для дополнительной устойчивости, или это может быть простая садовая стена.Стены из полукирпича не должны использоваться в несущих или конструкционных целях.

Безопасность также может быть большой проблемой для отдельно стоящих стен в полкирпича, поскольку они имеют ограниченную структурную поддержку, а это означает, что чем выше ваша стена, тем более неустойчивой она становится. Сильный ветер может разрушить вашу кладку и превратить ее в груду щебня! Должны соблюдаться строгие ограничения по высоте, а кирпичные опоры необходимо размещать стратегически в разных точках вдоль стены. Обычно рекомендуется, чтобы стена толщиной в полкирпича не превышала 500 мм в высоту, хотя всегда лучше обратиться за консультацией к профессионалу.Стена толщиной в полкирпича будет использовать 60 кирпичей на квадратный метр, если используются стандартные кирпичи.

Толстая стена в полкирпича = 60 кирпичей на квадратный метр

Толстостенные стены в один кирпич

Стена толщиной в один кирпич (или в два слоя) имеет ширину, равную длинному краю кирпича, что делает вашу стену шириной 215 мм (стандартный размер кирпича в Великобритании). Он состоит из двух разных слоев, которые чередуются между носилками и жаткой. Ярусный ряд укладывают так, чтобы длинная кромка кирпича была обнажена, и его толщина составляет не менее двух кирпичей.В то время как верхний слой укладывается короткой стороной кирпича, чтобы значительно увеличить структурную целостность стены.

Стены толщиной в один кирпич могут быть отдельно стоящими и рекомендуются для любых помещений высотой более 600 мм. Для стены толщиной в один кирпич потребуется 120 кирпичей на квадратный метр, если используются кирпичи стандартного размера.

Толстая стена в один кирпич = 120 кирпичей на квадратный метр

Кирпичные опоры/столбы

Вам нужно включить какие-либо пирсы в свой проект? Опоры представляют собой вертикальные конструкции, которые обеспечивают дополнительную прочность каменным стенам.Опоры, которые обычно используются в качестве опорных конструкций, также могут нести балки для пергол, удерживать садовые ворота и даже добавлять декоративный элемент к вашей стене.

Опоры

сконструированы так, чтобы быть отдельно стоящими, и в зависимости от размера вашей стены может потребоваться несколько опор. Например, для отдельно стоящей стены в полкирпича потребуется два торцевых столба (по одному с каждой стороны). Промежуточный столб (используемый в середине стены для поддержки) также может быть добавлен для стен толщиной в полкирпича, превышающих 4 метра, в дополнение к вашим концевым столбам.

Для одного кирпичного пирса требуется дополнительно 14 кирпичей на каждый метр по вертикали, в то время как для более крупного пирса в полтора кирпича потребуется 34 кирпича на каждый метр по вертикали. Очень важно учитывать эти измерения в ваших окончательных расчетах.

Одинарная кирпичная опора = 14 кирпичей на метр по вертикали

Пирс в полтора кирпича = 34 кирпича на метр по вертикали

2. Определите площадь поверхности

После того, как вы выбрали тип стены и необходимое количество опор, следующим шагом будет определение площади поверхности.Чтобы найти это, вам нужно будет измерить длину и высоту вашей запланированной конструкции.

Площадь поверхности рассчитывается путем умножения длины вашей каменной конструкции на высоту. Например, если вы строите стену длиной 6 м и высотой 1,5 м, площадь поверхности составит 9 м2 (длина 6 м x высота 1,5 м = 9 м2). Убедитесь, что вы включили только размеры стены, так как любые опоры должны рассчитываться отдельно и добавляться в конце.

Площадь поверхности = длина стены x высота стены

3.Рассчитайте, сколько кирпичей вам понадобится

Измерьте площадь поверхности и умножьте ее на тип стены, которую вы строите (например, в полкирпича, в один кирпич или другую). Это обеспечит необходимое количество кирпичей для стены. Используя наш пример выше, для стены толщиной в полкирпича с площадью поверхности 9 м2 потребуется 540 кирпичей (9 м2 x 60 кирпичей на квадратный метр = всего 540 кирпичей).

Стена толщиной в полкирпича = площадь поверхности x 60

Стена толщиной в один кирпич = площадь поверхности x 120

Добавьте любые дополнительные приспособления, такие как опоры и отходы.Например, если ваша каменная конструкция включает в себя два отдельно стоящих одинарных кирпичных столба высотой 1,5 метра, для этого потребуется дополнительно 42 кирпича.

Одинарные кирпичные опоры = Вертикальный метр x 14

Полуторакирпичные опоры = Вертикальный метр x 34

Не забывайте про траты! Кирпичи часто повреждаются при перемещении или разгрузке на строительных площадках, и резка кирпича может не сработать, как ожидалось. Важно учитывать примерно 10% потерь для учета возможных ситуаций.Хотя вы можете не использовать все дополнительные кирпичи, важно иметь их под рукой, если это необходимо.

Отходы кирпича = 10% от общего требуемого количества

Наконец-то пришло время собрать все воедино! Продолжая наш пример со стеной толщиной в полкирпича, длиной 6 метров, высотой 1,5 метра, с двумя колоннами и включая отходы, мы можем рассчитать количество кирпичей следующим образом:

Количество для кирпичной стены: 9 м2 (площадь) x 60 (толщина стены в полкирпича) = 540 кирпичей

Две одинарные кирпичные опоры: 1.5 м (высота по вертикали) x 14 = 42 кирпича

Отход 10%: 58,2 кирпича

Всего необходимо кирпичей: Необходимо 640,2 кирпича

4. Важные соображения

Важно учитывать размер вашего кирпича. Стандартный британский метрический кирпич имеет размеры 215 х 102,5 х 65 мм с раствором швов 10 мм по вертикали и горизонтали.

Однако, если ваш проект включает в себя дюймовые кирпичи (потенциально 225 x 110 x 73 мм), вам потребуется примерно 57 штук на квадратный метр.Для стандартных британских блоков (440 x 215 x 100 мм) вам потребуется десять блоков на квадратный метр. Все расчеты предполагают 10-миллиметровый растворный шов. Мы рекомендуем проконсультироваться с нами перед оформлением заказа.

Точные оценки имеют решающее значение

Точный расчет необходимого количества кирпичей имеет решающее значение для успеха вашего проекта кладки. Если вы ошибетесь, вы можете платить за несколько транспортировок кирпичей, рискуя проблемами с запасами или тратя слишком много и имея необходимость хранить или продавать кирпичи.Следуйте этим расчетам, и у вас будет идеальное количество с первого раза! Если вы все еще не уверены, наша команда с радостью поможет вам с покупкой кирпичей, будь то сопоставление, выбор или просто покупка кирпичей.

Расчет устойчивости подпорных стен

Проверка устойчивости подпорных стен

Проверки на опрокидывание и скольжение выполняются для обеспечения устойчивости подпорных стен. В дополнение к этому также проверяется базовое опорное давление, чтобы подтвердить, находится ли оно в допустимых пределах.В этом расчете мы концентрируемся на двух проверках устойчивости скольжения и опрокидывания.

Допущения

• Угол трения грунта 30
• Коэффициент трения между грунтом и бетоном 0,5
• Сухая плотность грунта 18 кН/м , мы должны учитывать удельный вес погруженного грунта, а также учитывать удельный вес насыщенного грунта в зависимости от капиллярного действия грунта.
• Загрузка за дополнительную плату не считается упрощением расчета

активное давление почвы = (1 – Sinφ) / (1 + SINφ)

= (1 – SIN30) / (1 + SIN30)

= 0,333

пассив Давление почвы = (1 + SINφ) / (1 – Sinφ)

= (1+ SIN30) / (1 – SIN30)

= 3.0

Проверка на опрокижение

Давление на базе = K _A Γ H

= 0.333x18x3.9

= 23.377 KN / M

2

Боковая сила = 0,5 × 23.377 × 3,9

= 45.584 кН

Вес грунта на фундаменте  = 2,6×3,4×18

                                               = 159.12 кН

Если подпорная стенка опрокинется, она будет вращаться вокруг точки «А». Поэтому возьмите момент вокруг точки «А», чтобы найти момент опрокидывания и момент восстановления.

Окрявая момент = 45.584 x 3.9 / 3

= 59,259 KNM

Восстановление восстановления = 159,12 x (2,6 / 2 +0,4)

= 270.504 KNM

Фактический фактор безопасности = 270.504 / 59,259

                                                                      = 4,565

Следует отметить, что вес конструкции не учитывался в данном расчете. Даже без учета веса конструкции восстанавливающий момент выше.

Коэффициент безопасности против скольжения обычно принимается равным 1,5. Однако он может варьироваться в зависимости от требований к дизайну. Здесь значение намного выше требуемого значения. Таким образом, можно сделать вывод, что проверка на опрокидывание является удовлетворительной.

Проверка скольжения

Скольжение можно рассматривать двумя способами. Силу трения между грунтом и бетоном или пассивное давление, создаваемое срезной шпонкой, можно учитывать, чтобы избежать скольжения конструкции.

Случай 01: Без срезной шпонки, учитывайте только трение между грунтом и бетоном

В этом расчете следует учитывать вес конструкции, так как он увеличивает реакцию, которая приводит к более высокой силе трения.

Плотность бетона           = 24 кН/м ³

Вес конструкции   = (3.9 × 0,4 + 2,6 × 0,5) X24 + 2,6 × 0,5) X24

= 68,64 кН

Общий вес = вес почвы + Вес сооружения

= 159,12 + 68,64

= 227,76 кН

Принимать коэффициент трения между почвой и бетоном как 0,5. Это значение может варьироваться в зависимости от состояния грунта.

Сила трения                       = 0.5 x 227.76

= 113,88

= 113,88 кН

Боковая сила = 45,584 кн

Коэффициент безопасности = 113.88 / 45.584

= 2,5

Как правило, мы сохраняем фактор безопасности около 1,5 против скольжения. Фактический коэффициент безопасности значительно превышает допустимое значение. Поэтому скольжение в порядке.

Случай 02: Предоставление срезного ключа

Некоторые инженеры не хотят использовать силу трения, чтобы избежать скольжения подпорных стенок, поскольку грунтовые условия могут быть переменными и непредсказуемыми.Кроме того, при увеличении высоты подпорной стенки большую часть времени учитывается влияние пассивного давления. Несмотря на то, что приведенный выше расчет удовлетворительен для скольжения, мы могли бы продолжить этот метод, чтобы получить представление о концепции.

Высота срезной шпонки может быть определена следующим образом:

Коэффициент запаса прочности                    = Допустимая сила скольжения / Фактическая сила скольжения5 (k _p γ h) h = 1,5 x 45.584

h ² = 1,5 x 45.584 / (0,5 k _p γ)

= 1,5 x 45.584 / (0.5x3x18)

= 2,532

h                         = 1,6 м

Слой грунта высотой 1,6 м требуется для создания сверхпассивного давления, если предположить полную мобилизацию пассивного давления и пренебречь трением под фундаментом.

Согласно приведенному выше рисунку, почвенный покров над основанием составляет 0,5 м, а толщина основания – 0,5 м.

Глубина срезной шпонки = 1,6 – 0,5 – 0,5

Также отмечается, что нужно проверить давление под фундаментом и оно должно быть ниже допустимой несущей способности грунта.

Calculation Modules > General Walls > Masonry Slender Wall

 

Нужно больше? Задайте нам вопрос

 

Этот модуль обеспечивает проектирование и анализ в соответствии с новыми положениями по проектированию каменных стен с использованием соображений прогиба P-Delta, которые теперь включены в IBC.Нажмите здесь, чтобы посмотреть видео:

 

Этот метод снимает ограничение на отношения H/t и выполняет расчет стенок с использованием принципов расчета предельной прочности. Метод проектирования очень похож на модуль Concrete Slender Wall.

 

В этом модуле используется полоса участка стены переменной ширины для представления типичного участка стены. Модуль может прикладывать боковую ветровую нагрузку, сейсмическую нагрузку, равномерную боковую нагрузку частичной длины и боковую точечную нагрузку к чистому пролету секции стены.Это разнообразие нагрузок должно учитывать почти все возможные случаи боковой нагрузки.

 

Пользователь может указать прочность кладки и арматуры, сейсмический фактор, ветровую нагрузку, вертикальные и боковые нагрузки, эксцентриситеты вертикальной нагрузки и конструкцию стены. Модуль определяет пропускную способность стены, фактические отклонения с учетом эффектов P-Delta и вычисляет конечные моменты, полученные путем итерации эффектов P-Delta. Анализ прогиба предоставляется как для эксплуатационных, так и для факторизованных вариантов нагрузки.

 

Пользователь получает окончательный вариант конструкции, изменяя толщину стенки, размер арматуры и расстояние между арматурными стержнями до тех пор, пока не исчезнут условия перенапряжения и не будут соблюдены пределы прогиба, указанные в нормах.

 

В этом модуле используются основные принципы строительной механики для моделирования стены в виде ряда сегментов балки. Для каждого сегмента фактический момент используется для расчета жесткости стержня с использованием эффективных уравнений, разработанных Питером Х. Бишоффом. Поскольку эти изменения жесткости стены влияют на профиль прогиба стены, программа выполняет итеративный анализ расчета моментов (включая эффекты P-Delta).Результаты представляют собой кривые прогиба, почти точно соответствующие результатам испытаний SCCACI-SEAOSC. Это делает этот модуль гораздо более точным при расчете прогибов стен и эффектов P-Delta, чем простые уравнения в коде ACI.

 

Возможности

Этот модуль предоставляет следующие возможности:

•Одно- или двухэтажные тонкие каменные стены

•Учет итеративного процесса для P-дельта

•Дополнительный парапет

•Осевые нагрузки с дополнительными эксцентриситетами

•Ветровые, сейсмические и определяемые пользователем боковые нагрузки, создающие изгиб на стеновой панели

• Переменная ширина полосы для моделирования стеновой панели

• Можно указать перепад температур по толщине стены для добавления кривизны

 

 

Вкладка «Общие»

 

Свойства материалов

 

фм

Введите допустимую прочность кладки для использования в расчете.Допустимые изгибающие и осевые напряжения, рассчитанные по f’m, описаны в следующем разделе.

 

ф.у.

Предел текучести арматуры.

 

fr – Разрыв и Fr-стол

Модуль упругости для каменной стеновой системы.

 

Em = f’m * [значение]

Модуль упругости каменной стены определяется этим значением, действующим как множитель f’m.

 

Макс. % Rho Сбалансированный

Это значение устанавливает максимальный процент усиления, который модуль разрешает без предупреждения.Введите это значение меньше 1,0, которое будет применяться к площади армирования, рассчитанной для сбалансированного сечения, чтобы определить максимально допустимый коэффициент армирования.

 

Плотность раствора

Выберите один из двух вариантов плотности затирки.

 

Вес блока

Выберите блок легкого, среднего и нормального веса. Вес завершенной стены определяется из базы данных каменной кладки в зависимости от веса блока, плотности раствора и расстояния между ячейками с раствором.Чтобы просмотреть значения базы данных, щелкните Базы данных > Данные бетонной кладки в главном меню. Вот что вы увидите:

 

 

Толщина и арматура

 

Номинальная толщина

Выберите номинальную толщину бетонных блоков кладки, используемых в конструкции стены. Этот выбор извлечет значения веса стены, эквивалентной сплошной толщины и Igross из базы данных каменной кладки (см. выше).

 

Фактическая толщина

Фактическая толщина стенки для номинального выбора.

 

Размер и расстояние между арматурными стержнями

Введите размер и расстояние между арматурными стержнями.

 

Арматурный стержень “d” Расстояние

Введите расстояние от крайне сжатого волокна до центра арматурного стержня.

 

Массивный цементный раствор

Установите этот флажок, если стена должна быть сплошной. Если флажок снят, модуль будет рассчитывать вес стены с учетом того, что залитые раствором ячейки возникают только на расстоянии между армирующими элементами.

 

Вес стены

Вес стены, полученный из базы данных каменной кладки.Значение основано на заданной толщине стены, плотности раствора, типе блока и частоте заливки.

 

 

Настройки анализа

 

P-Delta  Метод отклонения

Модуль всегда выполняет итеративный анализ моментов и прогибов, используя постепенно увеличивающиеся прогибы стен из-за увеличения эффектов P-Delta.

 

Разность температур по толщине

Этот ввод используется для описания изменения температуры между каждой стороной стены.Изменение температуры вызывает небольшую кривизну стенки, потому что более горячая сторона расширяется, что приводит к немного большему отклонению от плоскости.

 

Введите разницу температур как положительное значение. Эффекты определенного перепада температур всегда суммируются с изгибом и отклонением, возникающим в результате других приложенных нагрузок.

 

Минимальная вертикальная сталь: %/100

Минимальный процент стали в процентах от общей площади стенки.

 

Минимальный коэффициент отклонения от плоскости

Этот параметр устанавливает минимально допустимое отношение длины пролета к прогибу эксплуатационной нагрузки. Если имеет место более низкое фактическое соотношение между пролетом и отклонением (что означает большее отклонение), появится предупреждающее сообщение.

 

Количество стеновых элементов для использования решателем КЭ

Этот модуль делит планку стены на сегменты от основания до верха для целей анализа. Используйте эту запись для определения количества используемых сегментов.Опыт показывает, что примерно 30 сегментов обеспечивают хороший баланс между итеративным анализом P-Delta, достигающим сходимости, и чрезмерным временем расчета.

 

 

Вкладка “Размеры”

 

Условия фиксации

Управляет тем, как верх и низ стены ограничиваются моментами и боковым перемещением.

 

 [Закреплены сверху и снизу]

Основание стены сдерживается от смещения из плоскости и по вертикали, свободно вращается.Верх стены удерживается от смещения вне плоскости и может свободно перемещаться по вертикали и вращаться.

 

 [Верх закреплен, низ зафиксирован]

Основание стены ограничено движением вокруг всех трех осей. Верх стены удерживается от смещения вне плоскости и может свободно перемещаться по вертикали и вращаться.

 

 [Верх свободный, нижний фиксированный]

Основание стены ограничено движением вокруг всех трех осей. Верх стены абсолютно свободен, что делает эту стену консольной.

 

Чистая высота

Пролет стены между цоколем и первой боковой опорой. Для одноэтажных стен это верхняя опора. Для 2-этажных стен эта подсказка изменится на «Высота 1-го этажа».

 

Высота парапета

Расстояние, на которое стена выступает (без самой верхней боковой опоры) над самой верхней боковой опорой (высота в свету для одноэтажной стены, высота 2-го этажа для двухэтажной стены)

 

Ширина полосы: ширина участка стенки для анализа        

 Данный модуль выполняет анализ для этой ширины.Результаты относятся либо к этой ширине, либо к 12-дюймовой ширине, как указано там, где представлены результаты.

Обратите внимание, что приложенные нагрузки либо применяются ко всей ширине полосы (как для сосредоточенных вертикальных и боковых нагрузок), либо вводятся в расчете на фут, если они являются равномерными нагрузками.

 

Двухэтажный…

Если выбрана двухэтажная стена, эта вкладка немного изменится, чтобы указать высоту второго этажа и убрать опцию фиксированной-свободной поддержки.

 

 

Высота 1-го этажа

Расстояние от низа стены до первой боковой опоры.

 

Высота второго этажа

Расстояние от первой боковой опоры до верхней боковой опоры.

 

 

Вкладка «Нагрузки» — вертикальные нагрузки

Доступны различные вертикальные нагрузки. Обратите внимание на зеленую подсказку, указывающую, является ли нагрузка на фут или на всю ширину полосы.

 

Все нагрузки, введенные на этой вкладке, будут умножены на коэффициенты нагрузки, указанные на подвкладках «Сочетание нагрузок».Таким образом, эти величины должны быть указаны с учетом этих коэффициентов нагрузки.

 

 

Загрузка главной книги

Это вертикальная нагрузка на фут, приложенная к стене с дополнительным эксцентриситетом. Таким образом, если у вас есть полоса шириной 48 дюймов и указана статическая нагрузка 1 к/фут, то к полосе будет применено в общей сложности 4 тысячи фунтов из-за ввода 1 к/фут.

 

Концентрическая нагрузка

Это вертикальная нагрузка на фут, приложенная концентрически к стене.Таким образом, если у вас есть полоса шириной 48 дюймов и указана статическая нагрузка 1 к/фут, то к полосе будет применено в общей сложности 4 тысячи фунтов из-за ввода 1 к/фут.

 

Вертикальная равномерная нагрузка средней высоты

Этот ввод нагрузки отображается только для двухэтажных стен. Он позволяет указать две равномерные нагрузки, приложенные на высоте «1-й этаж», одна из которых может иметь эксцентриситет от центра стены.

 

Сосредоточенные нагрузки

Это одиночные сосредоточенные вертикальные нагрузки, приложенные к стене «ширина полосы» с дополнительным эксцентриситетом.

 

Расстояние от основания — это высота, на которой действует нагрузка.

 

Эксцентриситет

Описывает смещение от середины толщины стеновой панели, которое по умолчанию является местом приложения вертикальной нагрузки. Введите это значение как положительное число, когда нагрузка смещается внутрь стены.

 

Вкладка «Нагрузки» — боковые нагрузки

Боковые нагрузки приложены перпендикулярно плоскости стены и почти всегда являются сейсмическими или ветровыми.Эти нагрузки создают отклонение стены от плоскости, которое модуль будет использовать для разработки эффектов P-Delta для расчета вторичных моментов в стене. Напомним из других пояснений, что модуль делит стену на небольшие сегменты и рассчитывает допустимые и фактические усилия и прогибы для каждого маленького сегмента. Таким образом, боковые нагрузки должным образом моделируются на балке с переменной жесткостью из-за наличия трещин в каждом сегменте.

 

Все нагрузки, введенные на этой вкладке, будут умножены на коэффициенты нагрузки, указанные на подвкладках «Сочетание нагрузок».Таким образом, эти величины должны быть указаны с учетом этих коэффициентов нагрузки.

 

 

ВЕТРОВАЯ НАГРУЗКА ПОЛНОЙ ПЛОЩАДИ

Введите ветровую нагрузку, которая будет воздействовать на стену вне плоскости. Эта нагрузка будет приложена только к одной поверхности стены, поэтому ее величина должна учитывать как внутреннее, так и внешнее давление.

 

Для определения направления приложенного давления ветра учтите, что давление будет воздействовать только на внешнюю поверхность стены.Чистое давление, действующее НА НАРУЖНУЮ поверхность стены, должно быть введено как положительное значение. Чистое давление, которое действует ОТ внешней поверхности стены, должно быть введено как отрицательное значение.

 

Сейсмическая нагрузка веса стены

В этом разделе предлагаются три варианта задания сейсмической нагрузки, которая будет приложена к стене изнутри в направлении вне плоскости:

 

Введите боковую нагрузку: эта запись представляет собой простую чистую нагрузку, приложенную к стене (но все равно будет учитываться коэффициентами комбинации нагрузок для “E”).

 

 

Введите коэффициент веса стены: введите число, которое будет умножено на собственный вес стены. Например, если вы введете 0,25, а стена весит 80 фунтов на квадратный фут, то внеплоскостная нагрузка в 20,00 фунтов на квадратный фут будет рассчитана и применена к стене с использованием коэффициентов сочетания нагрузок для «E».

 

 

 

Введите SDS в соответствии с ASCE-05: введите значение (SDS * I) в соответствии с кодом ASCE для местоположения здания.Минимальное расчетное значение нагрузки 10 фунтов на квадратный фут или (0,4 * введенное значение * вес стены) будет применяться к стене с использованием коэффициентов комбинации нагрузок для “E”.

 

 

фп

Это фактическая сейсмическая нагрузка, приложенная перпендикулярно плоскости стены, которая представляет собой сейсмическую нагрузку собственного веса стены.

 

Сосредоточенные боковые нагрузки

Дополнительная боковая нагрузка, приложенная перпендикулярно плоскости стены.Он действует на всю «ширину полосы» и зависит от коэффициентов комбинации нагрузок, соответствующих типу нагрузки.

 

Распределенные боковые нагрузки

Это дополнительная боковая равномерная нагрузка, приложенная перпендикулярно плоскости стены. Он действует на всю «ширину полосы» и зависит от коэффициентов комбинации нагрузок, соответствующих типу нагрузки.

 

Вы также вводите начальное и конечное расстояние степени нагрузки над основанием стены.

 

 

Вкладка «Сочетание нагрузок»

Информация о типичном сочетании нагрузок, используемая в библиотеке проектирования конструкций.

 

 

Вкладка “Сводка результатов”

На этой вкладке представлены критические результаты, рассчитанные модулем.

 

 

Коэффициент максимального напряжения при изгибе

Модуль просматривает подробные результаты для ВСЕХ комбинаций расчетных нагрузок на прочность во всех «сегментах» стены и выводит максимальное факторизованное отношение напряжения изгиба при нагрузке, чтобы представить его здесь в качестве основного условия.

 

Минимальный коэффициент отклонения

Модуль просматривает подробные результаты для ВСЕХ комбинаций эксплуатационных нагрузок на всех «сегментах» стены и выводит минимальный коэффициент отклонения эксплуатационной нагрузки (имеется в виду максимальное отклонение), чтобы представить его здесь в качестве определяющего условия.

 

Проверка емкости момента

Для условия максимального коэффициента напряжения изгиба фактические приложенные и допустимые изгибающие моменты даны вместе с управляющей комбинацией нагрузок.

 

Сервисная проверка отклонения

Для условия минимального коэффициента прогиба (имеется в виду максимальный прогиб) сообщается коэффициент, прогиб, допустимый минимальный коэффициент, допустимый прогиб (на основе допустимого коэффициента) и управляющая комбинация нагрузок.

 

Проверка осевой нагрузки

Модуль проверяет учитываемое осевое напряжение во всех сегментах для всех комбинаций нагрузок и выдает максимальное фактическое напряжение Pu/Ag. Допустимое значение является результатом гибкости стены.Если гибкость меньше или равна 30, допустимое значение факторизованного осевого напряжения составляет 0,20f’m. Если гибкость больше 30, допустимое значение факторизованного осевого напряжения составляет 0,05f’m.

 

Проверка предела армирования

Модуль проверяет все участки стены на наличие армирования (включая первый и второй этажи с различным армированием) и сообщает о максимальном коэффициенте армирования и сравнивает его с максимальным процентом анализа сбалансированного сечения. Как разрешено.

 

Проверка минимального момента

ACI указывает, что секция стены при изгибе должна иметь минимальную прочность Mn, превышающую прочность на растрескивание Mcr = Sgross * fr.

 

Максимум реакций

Это дает сводку максимальных реакций (как неплоских, так и вертикальных) вместе с комбинацией нагрузок, которая их создает.

 

 

Максимальное количество комбинаций

На этой вкладке представлены сводные данные об определяющих значениях для каждой комбинации нагрузок как для факторизованных осевых и изгибающих нагрузок, так и для прогибов эксплуатационных нагрузок.

 

Максимальные моменты факторизованной нагрузки для сочетаний нагрузок: модуль просматривает набор результатов для каждого сочетания нагрузок и определяет место над основанием стены, в котором обнаруживается максимальное условие. Обратите внимание, что «Aseff» — это эффективная площадь стали, на которую влияет осевое сжатие в этом сегменте.

 

Максимальные отклонения рабочих нагрузок для сочетаний нагрузок: Модуль просматривает набор результатов для каждого сочетания нагрузок и определяет место над основанием стены, в котором обнаружено максимальное отклонение от плоскости.Значение Ieff зависит от сегмента в этом месте и основано на фактическом моменте и уравнении Бишоффа для расчета эффективного момента инерции.

 

 

Результаты расчета прочности

На этой вкладке представлена ​​очень подробная сводка факторизованной осевой нагрузки, моментов, эффективной площади стали и момента инерции на каждом сегменте анализа стены для каждой комбинации нагрузок.

 

 

Отклонения рабочей нагрузки

На этой вкладке представлена ​​очень подробная сводка по рабочей осевой нагрузке, моментам, эффективному моменту инерции и рассчитанному прогибу на каждом сегменте анализа стены для каждой комбинации нагрузок.

 

 

Реакции

На этой вкладке приведены сводные данные о внеплоскостных и вертикальных реакциях основания для каждой комбинации рабочих нагрузок.

 

 

Примечания

Включены некоторые выдержки из ACI относительно тонкой каменной кладки.

 

 

Эскиз

 

 

Диаграмма

 

 

 

Сегментный расчет напряжений стенки левого желудочка

Была разработана процедура расчета напряжения стенки левого желудочка по сегментам.Прямоугольные координаты стеновых поверхностей в продольном сечении были нанесены с длинной осью в качестве оси абсцисс. Для каждой точки резонатора подгонялся полином третьего порядка (кубический сплайн) к точке вместе с несколькими соседними точками по обе стороны от нее; радиус полости (по нормали к поверхности полости) в точке находился алгебраически из коэффициентов сплайна. Каждому радиусу полости сопоставлялся наиболее симметричный радиус с противоположной поверхности полости. Была найдена точка пересечения радиуса полости с внешней поверхностью, и точка средней стенки была определена из логарифмических средних длин полости и внешней радиальной длины.Для каждой точки средней стенки к этой точке подгонялся кубический сплайн вместе с несколькими соседними точками по обе стороны от нее, а радиус средней стенки в этой точке определялся алгебраически из коэффициентов сплайна. Каждый радиус средней стенки был сопоставлен с наиболее симметричным радиусом противоположной средней стенки. Геометрическое место точек на равных радиальных расстояниях от противоположных средних стенок образует ось. Радиус кривизны средней стенки (r тета), ортогональный меридиану в каждой точке, принимали за радиальное расстояние от средней стенки до оси.Меридиональный радиус кривизны средней стенки (r phi) рассчитывали по коэффициентам сплайна. Толщина (h) рассчитывалась по пересечениям между радиусом средней стенки и внутренней и внешней поверхностями. Для каждой точки меридиональное натяжение (T phi) рассчитывалось как T phi = Pr theta/2, а кольцевое натяжение (T theta) рассчитывалось как T theta = (Pr theta/2)(2 – r theta/r phi), где P – трансмуральное давление. Напряжения рассчитывались как напряжение, деленное на толщину (сигма фи = Т фи/ч, сигма тета = Т тета/ч), или, точнее, как сигма фи = Pr тета/2h и сигма тета = (Pr тета/2ч)(2 – р тета/р фи).Эта процедура была проверена с простыми формами камер и применена к левым желудочкам.

Расчет температуры артериальной стенки при атеросклерозе артерий: влияние пульсирующего потока, геометрия артерии и структура бляшки | BioMedical Engineering OnLine

Virmani R, Kolodgie FD, Burke AP, Farb A, Schwartz SM: Уроки внезапной коронарной смерти: комплексная схема морфологической классификации атеросклеротических поражений. Артериосклеры Тромб Васк Биол 2000, 20: 1262–1275.

Артикул Google Scholar

Jessup W, Baoutina A, Kritharides L: Макрофаги при сердечно-сосудистых заболеваниях. В Макрофаг . Под редакцией: Берк Б., Льюис К.Э. Издательство Оксфордского университета; 2002: 490–522.

Google Scholar

Kerber CW, Hecht ST, Knox K, Buxton RB, Meltzer HS: Динамика кровотока при фатальной аневризме основной артерии. Американский журнал нейрорадиологии 1996, 17: 1417–1421.

Google Scholar

Малек А.М., Альпер С.Л., Изумо С.: Гемодинамическое напряжение сдвига и его роль в развитии атеросклероза. JAMA 1999, 282: 2035–2042 гг. 10.1001/jama.282.21.2035

Артикул Google Scholar

Мотомия М., Карино Т.: Схема кровотока в бифуркации сонной артерии человека. Инсульт 1984, 15: 50–56.

Артикул Google Scholar

Wada S, Karino T: Теоретический прогноз концентрации липопротеидов низкой плотности на просветной поверхности артерии с множественным изгибом. Анналы биомедицинской инженерии 2002, 30: 778–791. 10.1114/1.1495868

Артикул Google Scholar

Бхарадвадж Б.К., Марон Р.Ф., Гидденс Д.П.: Стационарный поток в модели бифуркации сонной артерии человека, часть I – визуализация потока. Журнал биомеханики 1982, 15: 349–362. 10.1016/0021-9290(82)-4

Артикул Google Scholar

Darbeau MZ, Lutz RJ, Collins WE: Моделирование транспорта липопротеинов в стенке разветвленных артерий. Журнал ASAIO 2000, 46: 669–678. 10.1097/00002480-200011000-00006

Артикул Google Scholar

Gnasso A, Irace C, Carallo C, De Franceschi MS, Motti C, Mattioli PL, Pujia A: Связь in vivo между низким напряжением сдвига стенки и наличием бляшек у пациентов с асимметричным атеросклерозом сонных артерий. Инсульт 1997, 28: 993–998.

Артикул Google Scholar

Zarnis CK, Giddens DP, Bharadvaj BK, Sottiurai VS, Mabon RF, Glagov S: Атеросклероз каротидной бифуркации: количественная корреляция локализации бляшек с профилями скорости потока и напряжением сдвига стенки. Circulation Research 1983, 53: 502–514.

Артикул Google Scholar

Обновление статистики по сердечным заболеваниям и инсультам за 2002 г. .Даллас, Техас: Американская кардиологическая ассоциация; 2002.

Naghavi M, Madjid M, Gul K, Siadaty MS, Litovsky S, Willerson JT, Casscells SW: Термографический корзиночный катетер: In vivo измерение температуры атеросклеротических бляшек для обнаружения уязвимых бляшек. Катетеризация при сердечно-сосудистых вмешательствах 2003, 59: 52–59. 10.1002/ccd.10486

Статья Google Scholar

Diamantopoulos L: Термография артериальной стенки. Журнал интервенционной кардиологии 2003, 16: 261–266. 10.1034/j.1600-0854.2003.8041.x

Артикул Google Scholar

Baldewsing RA, Mastik F, Schaar JA, Serruys PW, van der Steen AFW: Реконструкция модуля Юнга уязвимых компонентов атеросклеротической бляшки с использованием деформируемых кривых. Ультразвук в медицине и биологии 2006, 32: 201–210. 10.1016/j.ultrasmedbio.2005.11.016

Артикул Google Scholar

Tang D, Yang C, Zheng J, Woodard PK, Saffitz JE, Sicard GA, Pilgram TK, Yuan C: Количественная оценка влияния структуры бляшки и свойств материала на распределение напряжения в атеросклеротических бляшках человека с использованием моделей 3D FSI. Журнал биомеханической инженерии 2005, 127: 1185–1194. 10.1115/1.2073668

Артикул Google Scholar

Stangeby DK, Ethier CR: Парный вычислительный анализ артериального транспорта ЛПНП.Последствия гипертонии. Компьютерные методы в биомеханике и биомедицинской инженерии 2002, 5: 233–241. 10.1080/102558402

733

Артикул Google Scholar

Hashimoto K, Kataoka N, Nakamura E, Asahara H, Ogasawara Y, Tsujioka K, Kajiya F: Прямое наблюдение и количественный анализ пространственно-временной динамики отдельных живых моноцитов во время трансэндотелиальной миграции. Атеросклероз 2004, 177: 19–27.10.1016/ж.атеросклероз.2004.06.016

Статья Google Scholar

Анджелкович А.В., Зоховски М.Р., Морган Ф., Пачтер Дж.С.: Качественный и количественный анализ трансэндотелиальной миграции моноцитов с помощью конфокальной микроскопии и реконструкции трехмерного изображения. Vitro Cell Dev Biol 2001, 37: 111–120. Полный текст издателя 10.1290/1071-2690(2001)037<0111:QAQAOM>2.0.CO;2

Статья Google Scholar

Hsiai TK, Cho SK, Reddy S, Hama S, Navab M, Demer LL, Honda HM, Ho CM: Пульсирующий поток регулирует адгезию моноцитов к эндотелиальным клеткам, индуцированным окислением липидов. Артериосклеры Тромб Васк Биол 2001, 21: 1770–1776.

Артикул Google Scholar

Сяй Т.К., Чо С.К., Хонда Х.М., Хама С., Наваб М., Демер Л.Л., Хо К.М.: Динамика эндотелиальных клеток при пульсирующих потоках: значение высоких и низких скоростей нарастания напряжения сдвига. Анналы биомедицинской инженерии 2002, 30: 646–656. 10.1114/1.1484222

Артикул Google Scholar

Маджид М., Нагави М., Малик Б.А., Литовский С., Уиллерсон Дж.Т., Касселлс В.: Тепловое обнаружение уязвимого зубного налета. Американский журнал кардиологии 2002 г. (приложение 90): 36L-39L. 10.1016/S0002-9149(02)02962-4

Стефанадис С., Тутузас К., Циамис Э., Вавуранакис М., Калликазарос И., Тутузас П.: Термография артериальной системы человека с помощью новых термографических катетеров. Катетеризация и сердечно-сосудистые вмешательства 2001, 54: 51–58. 10.1002/ccd.1237

Статья Google Scholar

Diamantopoulos L, Liu X, Scheerder ID, Krams R, Li S, Cleemput JV, Desmet W, Serruys PW: Влияние сниженного кровотока на температуру коронарной стенки: подходят ли значительные очаги для внутрисосудистой термографии? European Heart Journal 2003, 24: 1788–1795.10.1016/S0195-668X(03)00440-8

Артикул Google Scholar

Stefanadis C, Toutouzas K, Tsiamis E, Mitropoulos I, Tsioufis C, Kallikazaros I, Pitsavos C, Toutouzas P: Термическая неоднородность в стабильных коронарных атеросклеротических бляшках человека недооценивается in vivo: «охлаждающий эффект» кровотока . Журнал Американского колледжа кардиологов 2003, 41: 403–408. 10.1016/S0735-1097(02)02817-6

Артикул Google Scholar

Rappitsch G, Perktold K: Компьютерное моделирование процессов конвективной диффузии в крупных артериях. Журнал биомеханики 1996, 29: 207–215. 10.1016/0021-9290(95)00045-3

Артикул Google Scholar

Stangeby DK, Ethier CR: Вычислительный анализ связанного переноса ЛПНП артериальной стенкой кровью. Журнал биомеханической инженерии 2002, 124: 1–8. 10.1115/1.1427041

Артикул Google Scholar

Лутостанский Э.М., Карнер Г., Раппич Г., Ку Д.Н., Перктольд К.: Анализ массопереноса гемодинамической жидкой фазы в области отрывного течения. Журнал биомеханической инженерии 2003, 125: 189–196. 10.1115/1.1543547

Артикул Google Scholar

Huang H, Virmani R, Younis H, Burke AP, Kamm RD, Lee RT: Влияние кальцификации на биомеханическую стабильность атеросклеротических бляшек. Тираж 2001, 103: 1051–1056.

Артикул Google Scholar

Rioufol G, Gilard M, Finet G, Ginon I, Boschat J, Andre-Fouet X: Эволюция спонтанного разрыва атеросклеротических бляшек на фоне медикаментозной терапии: долгосрочное наблюдение с внутрисосудистым ультразвуковым исследованием. Тираж 2004, 110: 2875–2880. 10.1161/01.CIR.0000146337.05073.22

Артикул Google Scholar

Bank AJ, Versluis A, Dodge SM, Douglas WH: Разрыв атеросклеротической бляшки: процесс усталости? Med Hypotheses 2000, 55: 480–484. 10.1054/мех.2000.1096

Артикул Google Scholar

Асакура Т., Карино Т.: Паттерны течения и пространственное распределение атеросклеротических поражений коронарных артерий человека. Circ Res 1990, 66: 1045–1066.

Артикул Google Scholar

Perktold K, Resch M, Peter RO: Трехмерный численный анализ пульсирующего потока и напряжения сдвига стенки в бифуркации сонной артерии. Журнал биомеханики 1991, 24: 409–420. 10.1016/0021-9290(91)

-М

Артикул Google Scholar

Филипович Н., Койич М.: Компьютерное моделирование кровотока с переносом масс через бифуркацию сонной артерии. Theoret Appl Mech 2004, 31: 1–33.

Артикул МАТЕМАТИКА Google Scholar

Ten Have AG, Gijsen FJH, Wentzel JJ, Slager CJ, van der Steen AFW: Распределение температуры в атеросклеротических коронарных артериях: влияние геометрии бляшек и кровотока (численное исследование). Физика в медицине и биологии 2004, 49: 4447–4462. 10.1088/0031-9155/49/19/001

Артикул Google Scholar

Джонстон Б.М., Джонстон П.Р., Корни С., Килпатрик Д.: Ньютоновский кровоток в правых коронарных артериях человека: временное моделирование. Журнал биомеханики 2006, 39: 1116–1128. 10.1016/j.jbiomech.2005.01.034

Артикул Google Scholar

Zeng D, Ding Z, Friedman MH, Ethier CR: Влияние движения сердца на гемодинамику правой коронарной артерии. Анналы биомедицинской инженерии 2003, 31: 420–429. 10.1114/1.1560631

Артикул Google Scholar

Liu Y, Lai Y, Nagaraj A, Kane B, Hamilton A, Greene R, McPherson DD, Chandran KB: Моделирование пульсирующего потока в сегментах артериальных сосудов с внутрисосудистыми ультразвуковыми изображениями. Медицинская техника и физика 2001, 23: 583–595. 10.1016/S1350-4533(01)00088-1

Артикул Google Scholar

Замир М: Физика пульсирующего потока . Нью-Йорк: AIP Press; 2000.

Книга МАТЕМАТИКА Google Scholar

Николс В.В., О’Рурк М.Ф.: McDonald’s Кровоток в артериях: теоретические, экспериментальные и клинические принципы .Издательство Оксфордского университета; 1997.

Google Scholar

Perktold K, Rappitsch G: Компьютерное моделирование местного кровотока и механики сосудов в податливой модели бифуркации сонной артерии. Журнал биомеханики 1995, 28: 845–856. 10.1016/0021-9290(95)95273-8

Артикул Google Scholar

Chen J, Lu XY: Численное исследование неньютоновского пульсирующего кровотока в модели бифуркации с неплоской ветвью. Журнал биомеханики 2006, 39: 818–832. 10.1016/j.jbiomech.2005.02.003

Артикул Google Scholar

Gijsen FJH, Allanic E, van de Vosse FN, Janssen JD: Влияние неньютоновских свойств крови на кровоток в крупных артериях: нестационарный поток в изогнутой на 90° трубке. Журнал биомеханики 1999, 32: 705–713. 10.1016/S0021-9290(99)00014-7

Артикул Google Scholar

Утка FA: Физические свойства ткани: полный справочник .Сан-Диего: Академическая пресса; 1990.

Google Scholar

Welch AJ, van Gemert MJC: Оптическая тепловая реакция ткани, облученной лазером . Нью-Йорк: Пленум; 1995.

Книга Google Scholar

Valvano JW, Chitsabesan B: Теплопроводность и диффузионная способность артериальной стенки и атеросклеротических бляшек. Лазеры в науках о жизни 1987, 1: 219–229.

Google Scholar

Thoren SA, Monti M, Holma B: Теплопроводная микрокалориметрия общего метаболизма альвеолярных макрофагов кролика на монослоях и в суспензиях. Biochimica et Biophysica Acta 1990, 1033: 305–310.

Артикул Google Scholar

Gebreselassie D, Schoen A: Энергетический метаболизм нетрансформированных и трансформированных бензпиреном клеток 3T3: микрокалориметрическое исследование. Biochimica et Biophysica Acta 1993, 1143: 211–214. 10.1016/0005-2728(93)-6

Артикул Google Scholar

Окуда А., Кимура Г.: Факторы, влияющие на теплопродукцию флбробластов крысы 3Y1 в проточной микрокалориметрии. Cell Struct Funct 1988, 13: 97–104.

Артикул Google Scholar

Bidani A, Brown SE, Heming TA: pH _{и Regulation в альвеолярных макрофагах: относительные роли Na – –}

6

+ Antiport и H ⁺ – АТФаза. Американский журнал физиологии легких Клеточная и молекулярная физиология 1994, 266: L681-L688.

Google Scholar

Bidani A, Brown SE: АТФ-зависимое восстановление pHi в макрофагах: доказательства существования плазматической мембраны Американский журнал физиологии-клеточной физиологии 1990, 259: C586-C598.

Google Scholar

Casscells W, Hathorn X, David M, Krabach T, Vaughn WK, McAllister HA, Bearman G, Willerson JT: Термическое обнаружение клеточных инфильтратов в живых атеросклеротических бляшках: возможные последствия для разрыва бляшки и тромбоза. Ланцет 1996, 347: 1447–1449. 10.1016/S0140-6736(96)-0

Артикул Google Scholar

Verheye S, De Meyer GRY, Van Lengenhove G, Knaapen MWM, Kockx MM: Температурная неоднородность атеросклеротических бляшек in vivo определяется составом бляшек. Тираж 2002, 105: 1596–1601. 10.1161/01.CIR.0000012527.94843.BF

Артикул Google Scholar

Бхатия В., Бхатия Р., Дхиндса С., Дхиндса М.: Визуализация уязвимой бляшки: новые методы. Южный медицинский журнал 2003, 96: 1142–1147. 10.1097/01.СМЖ.0000089063.76530.04

Артикул Google Scholar

Браун П.Н., Хиндмарш А.С., Петцольд Л.Р.: Использование методов Крылова при решении крупномасштабных дифференциально-алгебраических систем. SIAM J Sci Comput 1994, 15: 1467–1488. 10.1137/0

8

Артикул МАТЕМАТИКА Google Scholar

Ley O, Kim T: Численный прогноз температуры атеросклеротических бляшек в зависимости от размера и состава бляшек. Протоколы IMECE: 2005, ASME 2005.